Sp 14.13330 uz promjenu pdf-a. Podrumi, temelji i zidovi podruma

19.12.2019

GRAĐEVINARSTVO U SEIZMICI
PODRUČJA

SNiP II-7-81 *

Moskva 2016

predgovor

Informacije o skupu pravila

1 IZVOĐAČI - Središnji institut građevinskih građevina i građevina VA Kucherenko (TsNIISK nazvan po V.A. Kucherenko) je institut istraživačkog centra OJSC "Construction".

Promjena br. 1 u zajedničko ulaganje 14.13330.2014 - Institut istraživačkog centra "Graditeljstvo" dd, Federalna državna proračunska institucija, Institut za fiziku Zemlje OY Schmidt iz Ruske akademije nauka (IPP RAS)

2 UVODIO Tehnički odbor za normizaciju TC 465 „Izgradnja

3 PRIPREMLJEN za odobrenje u Ministarstvu graditeljstva i stambeno-komunalnih poslova Ruske Federacije (Ministarstvo graditeljstva Rusije). Izmjenu i dopunu 1 SP 14.13330.2014 pripremio je na odobrenje Odjel za urbanizam i arhitekturu Ministarstva graditeljstva i stambeno-komunalne djelatnosti Ruske Federacije.

4 ODOBRENO naredbom Ministarstva graditeljstva i stambeno-komunalne djelatnosti Ruske Federacije od 18. veljače 2014. br. 60 / pr., A stupio na snagu 1. lipnja 2014. U zajedničkom ulaganju 14.13330.2014. „SNiP II-7-81 * Izgradnja u seizmičkim područjima“ Izmjena br. 1 uvedena je i odobrena naredbom Ministarstva graditeljstva i stambeno-komunalne djelatnosti Ruske Federacije od 23. studenoga 2015. br. 844 / pr, a stupila je na snagu 1. prosinca 2015. godine.

5 REGISTRIRALA SE Federalna agencija za tehnički propis i mjeriteljstvo (Rosstandart)

U slučaju revizije (zamjene) ili otkazivanja ovog skupa pravila, odgovarajuća obavijest bit će objavljena na propisani način. Relevantne informacije, obavijesti i tekstovi također su objavljeni u javnom informacijskom sustavu - na službenoj web stranici proizvođača (Ministarstvo graditeljstva Rusije) na Internetu.

Stavke, tablice i dodaci koji su izmijenjeni i dopunjeni označeni su zvjezdicom u ovom nizu pravila.

uvod

Ovaj skup pravila izrađuje se uzimajući u obzir zahtjeve saveznih zakona od 27. prosinca 2002. br. 184-FZ „O tehničkom propisu“ od 29. prosinca 2009. br. 384-FZ „Tehnički propis o sigurnosti zgrada i građevina“ od 23. studenog 2009. Br. 261-FZ „O uštedi energije i poboljšanju energetske učinkovitosti i o izmjenama i dopunama određenih zakonodavnih akata Ruske Federacije“.

Rad je izveo Centar za istraživanje otpornosti na potres, TsNIISK im. VA Kucherenko - Institut istraživačkog centra "Graditeljstvo" (voditelj radova - dr. Teh. Znanosti, prof. YM Eisenberg; odgovorni izvršni direktor - kand. tehn. znanosti, izv. prof VI Smirnov).

Izmjenu i dopunu 1 ovog skupa pravila razvio je JSC "Istraživački centar" Gradnja "TsNIISK njih. VA Kucherenko (voditelj rada - doktor tehničkih znanosti VI Smirnov, izvođač - AA Bubis), FGBUN Institut za fiziku zemlje. OY Schmidt s Ruske akademije znanosti (IPZ RAS) (voditelj rada je zamjenik direktora, doktor geoloških i mineralnih znanosti, prof. EA Rogozhin).

Odgovorni umjetnici - dr. Phys.-Math. znanosti, prof. FF AptikaevDr. Phys.-Math. znanosti, prof. VI UlomovSc. Sci. znanosti AI LutikovSc. geol.-rudar. znanosti Ovsyuchenko, AI Sysolin (O. Yu. Schmidt Institut za fiziku Zemlje RAS (Moskva)); Dr. Geol. znanosti, prof. VS ImaevDr. Geol. znanosti AV ChipizubovSc. geol.-rudar. znanosti LP ImaevaSc. geol.-rudar. znanosti OP Smekalin, GY Dontsova (Institut Zemljine kore SB RAS (Irkutsk)); BM Koz'min (Institut za geologiju dijamanata i plemenitih metala SB RAS (Yakutsk)); Dr. Geol. znanosti NN gljiva (Tehnički institut (grana) NEFU-a (grad Neryungri)); Dr. Phys.-Math. znanosti AA Gusev (Institut za vulkanologiju i seizmologiju FEB RAS (Petropavlovsk-Kamchatsky)); Dr. Geol. znanosti GS Gusev (Institut za mineralogiju, geokemiju i kristalnu kemiju rijetkih elemenata FSUE (Moskva)); Institut za tektoniku i geofiziku FEB RAS (Khabarovsk); Dr. Phys.-Math. znanosti BG PustovitenkoSc. geol.-rudar. znanosti YM Wolfman (Krimsko federalno sveučilište nazvano po V. I. Vernadskom, Institut za seizmologiju i geodinamiku (Simferopol)); Geofizičko istraživanje RAS (Obninsk).

skup pravila

GRAĐEVINARSTVO U SEIZMICKIM PODRUČJIMA

Kôd projektiranja seizmičke zgrade

Datum uvođenja - 2014-06-01

1 Opseg

Ovaj skup pravila utvrđuje zahtjeve za proračun uzimajući u obzir seizmička opterećenja, odluke o planiranju prostora i dizajn elemenata i njihovih spojeva, zgrada i građevina, osiguravajući njihovu seizmičku otpornost.

Ovaj skup pravila primjenjuje se na dizajn građevina i građevina podignutih na lokacijama sa seizmičnošću od 7, 8 i 9 bodova.

U pravilu nije dopušteno postavljanje zgrada i građevina na mjestima čija seizmičnost prelazi 9 bodova. Projektiranje i izgradnja zgrade ili građevine na takvim mjestima provode se na način koji propisuje ovlašteno savezno izvršno tijelo.

primjedba - Odjeljci i odnose se na dizajn stambenih, javnih, industrijskih zgrada i građevina, odjeljak se odnosi na prometne objekte, odjeljak na hidrauličke konstrukcije, odjeljak na sve objekte, čiji dizajn treba sadržavati mjere zaštite od požara.

2 Normativne reference

U ovom se nizu pravila koriste normativne reference na sljedeće dokumente:

4 Ključne točke

primjenjuju materijale, strukture i strukturne sheme za smanjenje seizmičkih opterećenja, uključujući seizmičke izolacijske sustave, dinamičko prigušivanje i druge učinkovite sustave za kontrolu seizmičke reakcije;

donose u pravilu simetrične konstrukcijske i prostorno-planske odluke s ravnomjernom raspodjelom opterećenja po podovima, masama i krutosti konstrukcija u planu i visini;

postavite spojeve elemenata izvan zone maksimalnog napora, osiguravaju čvrstoću, ujednačenost i kontinuitet konstrukcija;

osigurati uvjete koji olakšavaju razvoj konstrukcijskih deformacija u konstrukcijskim elementima i njihovim spojevima, osiguravajući stabilnost konstrukcije.

Prilikom određivanja zona plastičnih deformacija i lokalnog uništavanja treba donijeti projektne odluke koje smanjuju rizik od progresivnog uništavanja konstrukcije ili njegovih dijelova i osiguravaju „održivost“ građevina pod seizmičkim utjecajima.

Ne smiju se primjenjivati \u200b\u200bstrukturna rješenja koja omogućavaju urušavanje konstrukcije u slučaju uništavanja ili neprihvatljive deformacije jednog ležajnog elementa.

bilješke

1 Za strukture koje se sastoje od više dinamički neovisnih blokova, klasifikacija i srodne značajke odnose se na jedan zasebni dinamički neovisni blok. Pod "zasebnom dinamički neovisnom jedinicom" podrazumijeva se "izgradnja".

2 Prilikom ispunjavanja projektnih i konstrukcijskih zahtjeva ovog zajedničkog pothvata, nisu potrebni proračuni za progresivni kolaps zgrada i građevina.

4.2 Dizajn zgrada visine veće od 75 m treba izvesti uz podršku nadležne organizacije.

Karta A namijenjena je dizajniranju objekata s normalnom i smanjenom razinom odgovornosti. Kupac ima pravo prihvatiti karticu B ili C za dizajn objekata normalne razine odgovornosti, s odgovarajućim obrazloženjem.

Odluku o odabiru kartice B ili C, za ocjenu seizmičnosti područja pri projektiranju objekta s povećanom razinom odgovornosti, kupac donosi na prijedlog generalnog projektanta.

4.4. Procijenjena seizmičnost gradilišta trebala bi se utvrditi na temelju rezultata seizmičkog mikrosoniciranja (SMR), izvedenih u sklopu inženjerskih istraživanja, uzimajući u obzir seizmotektonske, tla i hidrogeološke uvjete.

Seizmičnost gradilišta objekata pomoću karte A, u nedostatku podataka o izgradnji i montaži, može se prethodno utvrditi prema tablici.

4.5 Gradilišta, unutar kojih se opažaju tektonski poremećaji, prekrivena pokrovom labavih sedimenata debljine manje od 10 m, područja s nagibom strmine većim od 15 °, klizišta, klizišta, talusa, krša, blata, područja sastavljena od tla kategorija III i IV nepovoljna su u seizmički.

Ako je potrebno izgraditi zgrade i građevine na takvim mjestima, potrebno je poduzeti dodatne mjere kako bi se ojačali njihovi temelji, ojačali građevine i zaštiti teritorij od opasnih geoloških procesa.

4.6 Vrsta temelja, njegove konstrukcijske karakteristike i dubina polaganja, kao i promjene u karakteristikama tla kao posljedica učvršćivanja na lokalnoj lokaciji, ne mogu biti osnova za promjenu kategorije gradilišta zbog seizmičkih svojstava.

Prilikom izvođenja posebnih inženjerskih mjera za jačanje tla temelja na lokalnom području treba utvrditi kategoriju tla za seizmička svojstva rezultatima građevinskih i instalacijskih radova.

4.7. Seizmički izolacijski sustavi trebaju se osigurati korištenjem jedne ili više vrsta seizmičkih izolacijskih i (ili) prigušnih uređaja, ovisno o dizajnu i namjeni građevine (stambene i javne zgrade, arhitektonski i povijesni spomenici, industrijske građevine itd.), Vrsti građevine - novoj gradnji , rekonstrukcija, jačanje, kao i iz seizmoloških i zemljišnih uvjeta nalazišta.

Zgrade i građevine koje koriste seizmičke izolacijske sustave trebale bi se u pravilu postavljati na tlima kategorija I i II zbog seizmičkih svojstava. Ako je potrebno graditi na mjestima koja su nabijena tlima kategorije III, potrebno je posebno opravdanje.

Projektiranje zgrada i građevina sa sustavima seizmičke izolacije preporučuje se provesti uz podršku nadležne organizacije.

4.8 Da bi se dobili pouzdani podaci o radu građevina i vibracijama tla uz zgrade i građevine tijekom snažnih potresa u projektima zgrada i građevina povećane razine odgovornosti, koji su navedeni u položaju 1 tablice, potrebno je uspostaviti stanice za praćenje dinamičkog ponašanja građevina i susjednih tla.

Odobreno. Naredbom Ministarstva graditeljstva i stambeno-komunalne djelatnosti Ruske Federacije od 18. veljače 2014. N 60 / pr.

Kodeks prakse SP-14.13330.2014

"SNiP II-7-81 *. GRAĐEVINA NA SEIZMICKIM PODRUČJIMA"

S izmjenama:

Kôd projektiranja seizmičke zgrade

Revizija ažuriranog SNiP II-7-81 *

"Izgradnja u seizmičkim područjima" (SP 14.13330.2011)

uvod

Ovaj skup pravila izrađuje se uzimajući u obzir zahtjeve saveznih zakona od 27. prosinca 2002. N 184-FZ "O tehničkom propisu" od 29. prosinca 2009. N 384-FZ "Tehnički propis o sigurnosti zgrada i građevina" od 23. studenog 2009. N 261-FZ "O uštedi energije i poboljšanju energetske učinkovitosti i o izmjenama i dopunama nekih zakonodavnih akata Ruske Federacije."

Rad je izveo Centar za istraživanje otpornosti na potres, TsNIISK im. VA Kucherenko - Institut za znanstvenoistraživački centar "Building" (OJSC) (voditelj radova je doktor tehničkih znanosti, prof. Ya.M. Aizenberg; izvršni direktor je kandidat tehničkih znanosti, izvanredni profesor V.I. Smirnov).

1 Opseg

Ovaj skup pravila primjenjuje se na dizajn građevina i građevina podignutih na lokacijama sa seizmičnošću od 7, 8 i 9 bodova.

Napomena - Odjeljci 4., 5. i 6. odnose se na dizajn stambenih, javnih, industrijskih zgrada i građevina, Odjeljak 7 primjenjuje se na transportne objekte, a odjeljak 8 na hidrauličke konstrukcije, odjeljak 9 na sve objekte, čiji dizajn treba sadržavati mjere zaštite od požara.

2 Normativne reference

3 Pojmovi i definicije

4 Ključne točke

4.1 Pri projektiranju zgrada i građevina potrebno je:

donose u pravilu simetrične konstrukcijske i prostorno-planske odluke s ravnomjernom raspodjelom opterećenja po podovima, masama i krutosti konstrukcija u planu i visini;

postavite spojeve elemenata izvan zone maksimalnog napora, osiguravaju čvrstoću, ujednačenost i kontinuitet konstrukcija;

osigurati uvjete koji olakšavaju razvoj konstrukcijskih deformacija u konstrukcijskim elementima i njihovim spojevima, osiguravajući stabilnost konstrukcije.

Pri dodjeli zona plastičnih deformacija i lokalnih lomova treba donijeti konstruktivne odluke koje smanjuju rizik od progresivnog uništavanja građevine ili njezinih dijelova i osiguravaju "održivost" građevina pod seizmičkim učincima.

Ne smiju se primjenjivati \u200b\u200bstrukturna rješenja koja omogućavaju urušavanje konstrukcije u slučaju uništavanja ili neprihvatljive deformacije jednog ležajnog elementa.

bilješke

1 Za strukture koje se sastoje od više dinamički neovisnih blokova, klasifikacija i srodne značajke odnose se na jedan zasebni dinamički neovisni blok. Pod "zasebnim dinamički neovisnim blokom" podrazumijeva se "izgradnja".

2 Prilikom ispunjavanja projektnih i konstrukcijskih zahtjeva ovog zajedničkog pothvata, nisu potrebni proračuni za progresivni kolaps zgrada i građevina.

4.2 Dizajn zgrada visine veće od 75 m treba izvesti uz podršku nadležne organizacije.

4.3 Intenzitet seizmičkih učinaka u točkama (pozadinska seizmičnost) na građevinsko područje treba uzeti na osnovu skupa karata općeg seizmičkog zoniranja teritorija Ruske Federacije (OSR-2015), odobrenih od Ruske akademije znanosti. Navedeni skup karata predviđa provedbu antiseizmičkih mjera tijekom izgradnje objekata i odražava 10% - kartu A, 5% - kartu B, 1% - kartu C vjerojatnost mogućeg viška (ili 90%, 95% i 99% vjerojatnost da ne prijeđe) za 50 godina vrijednosti seizmičkog intenziteta označene na kartama. Navedene vrijednosti vjerojatnosti odgovaraju sljedećim prosječnim vremenskim intervalima između potresa izračunatog intenziteta: 500 godina (karta A), 1000 godina (karta B), 5000 godina (karta C). Popis naselja Ruske Federacije smještenih u seizmičkim regijama, s naznačenim izračunatim seizmičkim intenzitetom u MSK-64 bodova za srednja stanja tla i tri stupnja seizmičke opasnosti - A (10%), B (5%), C (1%) u 50 godina je navedeno u Dodatku A.

Odluku o odabiru kartice B ili C, za ocjenu seizmičnosti područja pri projektiranju objekta s povećanom razinom odgovornosti, kupac donosi na prijedlog generalnog projektanta.

4.4. Procijenjena seizmičnost gradilišta trebala bi se utvrditi na temelju rezultata seizmičkog mikrosroniranja (SMR), izvedenih u sklopu inženjerskih istraživanja, uzimajući u obzir seizmotektonske, tla i hidrogeološke uvjete.

Seizmičnost gradilišta objekata pomoću karte A, u nedostatku podataka o izgradnji i izmjerama, može se prethodno utvrditi prema tablici 1.

Tablica 1

	Opis tla	Dodatna karakteristična seizmička svojstva kilograma		Procjena seizmičnosti lokacije s pozadinom seizmičnosti područja, boda
		Seizmička krutost (g / cm 3 · m / s)	Brzina smicanja vala V s, m / s
			Omjer brzina uzdužnih i poprečnih valova,
	Stjenovita tla (uključujući permafrost i permafrost odmrznuta) su neuvijena i slabo oplođena; gruba klastična tla su gusta, slabo vlažna iz magnetskih stijena, koja sadrže do 30% pješčano-glinenog agregata; istrošena i jako istrošena kamenita i disperzirana tvrdo smrznuta (permafrost) tla na temperaturi od minus 2 ° C i nižim tijekom gradnje i rada u skladu s načelom I (očuvanje temeljnog tla u smrznutom stanju)
	Stjenovita tla su iscrpljena i jako oplođena, uključujući permafrost, osim onih klasificiranih u kategoriju I; grubozrnata tla, s izuzetkom onih dodijeljenih kategoriji I, pijesci su šljunčana, velika i srednja, gusta i srednje guste, blago vlažna i vlažna; pijesak je mali i prašnjav, gust i srednje gustoće, blago vlažan; glinena tla s indeksom konzistencije I L ≤0,5 s koeficijentom poroznosti e<0, 9 для глин и суглинков и е<0, 7 - для супесей; ne kamenita tla, kamenita, plastično smrznuta ili slabo smrznuta, a također tvrdo smrznuta na temperaturama iznad minus 2 ° C tijekom izgradnje i rada u skladu s načelom I
			(Nevodonasyschennye)
			(zasićena vodom)
	Pijesci su raspršeni bez obzira na stupanj vlažnosti i veličinu; pijesci su šljunčani, krupni i srednji, gusti i srednje gustoće zasićeni vodom; fini i prašnjavi pijesci guste i srednje gustine vlažni i zasićeni vodom; glinene kilograme s indeksom konzistencije I L\u003e 0, 5; glinena tla s indeksom konzistencije s I L ≤0,5 s koeficijentom poroznosti e≥0,9 za gline i ilovice i e≥0,7 za pjeskovita ilovasta; trajno smrznuta raspršena tla tijekom gradnje i rada prema principu II (dopušteno je otapanje tla baze)

	Najdinamičnije nestabilne sorte pjeskovitih glinastih tla navedenih u kategoriji III, sklone ukapljenju pod seizmičkim utjecajima

* Tla se češće ukapljuju i gube nosivost u potresima intenzitetom većim od 6 bodova.
bilješke 1 Vrijednosti brzina V p i V s, kao i vrijednosti seizmičke krutosti tla, prosječne su ponderirane vrijednosti za sloj od 30 metara, računajući od planirane oznake. 2 U slučaju višeslojnog sloja tla, tlo na kojem se nalazište klasificira se kao nepovoljnija kategorija, ako unutar gornjeg sloja od 30 metara (računajući od planske oznake) slojevi ove kategorije imaju ukupnu debljinu veću od 10 m. 3 U nedostatku podataka o konzistentnosti, vlažnosti, seizmičkoj krutosti, brzinama V p i V s, glina i pješčana tla na razini podzemne vode iznad 5 m klasificiraju se kao seizmička svojstva III ili IV. 4 Prilikom predviđanja porasta razine podzemne vode i zalijevanja tla (uključujući propadanje) treba odrediti kategoriju tla ovisno o svojstvima tla u natopljenom stanju. 5 Prilikom gradnje na tlima trajnog smrzavanja u skladu s načelom II, temeljna tla treba uzeti u obzir prema stvarnom stanju nakon odmrzavanja. 6 Pri određivanju seizmičnosti gradilišta za transportne i hidrauličke konstrukcije potrebno je uzeti u obzir dodatne zahtjeve navedene u odjeljcima 7 i 8.

Prilikom izvođenja posebnih inženjerskih mjera za jačanje tla temelja na lokalnom području treba utvrditi kategoriju tla za seizmička svojstva rezultatima građevinskih i instalacijskih radova.

Projektiranje zgrada i građevina sa sustavima seizmičke izolacije preporučuje se provesti uz podršku nadležne organizacije.

4.8 Da bi se dobili pouzdani podaci o radu građevina i vibracija tla uz zgrade i građevine tijekom snažnih potresa u projektima zgrada i građevina povećane razine odgovornosti, koji su navedeni u položaju 1 tablice 3, potrebno je uspostaviti stanice za praćenje dinamičkog ponašanja građevina i susjednih tla.

5 Dizajnerska opterećenja

5.1 Izračun građevina i temelja građevina i građevina projektiranih za izgradnju u seizmičkim područjima treba obaviti na glavnim i posebnim kombinacijama opterećenja, uzimajući u obzir procijenjeno seizmičko opterećenje.

Prilikom izračunavanja građevina i građevina za posebnu kombinaciju opterećenja vrijednosti izračunatih opterećenja treba pomnožiti s kombiniranim koeficijentima uzetim u skladu s tablicom 2. Opterećenja koja odgovaraju seizmičkom učinku trebaju se smatrati naizmjeničnim opterećenjima.

Tablica 2 - Faktori kombiniranog opterećenja

Horizontalna masna opterećenja fleksibilnih ovjesa, temperaturni klimatski učinci, opterećenja vjetra, dinamički učinci opreme i vozila, kočenje i bočne sile od pokretanja dizalica nisu uzeti u obzir.

Pri određivanju procijenjenog vertikalnog seizmičkog opterećenja treba uzeti u obzir težinu dizalice dizalice, masu kolica, kao i masu tereta jednaku nosivosti dizalice s koeficijentom 3, 3.

Procijenjeno vodoravno seizmičko opterećenje mase mostova dizalica treba uzeti u obzir u smjeru okomitom na os greda dizalice. Smanjenje opterećenja dizalica koje zahtjeva SP 20.13330 ne uzima se u obzir.

5.2 Prilikom izračunavanja građevina uzimajući u obzir seizmičke učinke, treba primijeniti dvije projektne situacije:

a) seizmička opterećenja odgovaraju razini PP (potres projektiranja). Svrha izračuna utjecaja PP-a je spriječiti djelomični ili potpuni gubitak operativnih svojstava konstrukcije. Dizajnerski modeli konstrukcija trebaju se prilagoditi elastičnom području deformacije. Izračunavanje zgrada i građevina za posebne kombinacije opterećenja treba izvesti na opterećenjima utvrđenima u skladu s 5.5, 5.9, 5.11. Prilikom izvođenja proračuna u frekvencijskoj domeni, ukupna (sile, momenti, naprezanja, pomaci) inercijalna opterećenja koja odgovaraju seizmičkom djelovanju mogu se izračunati formulom (8);

b) seizmička opterećenja odgovaraju razini MRZ-a (maksimalno procijenjeni potres). Svrha proračuna izračuna utjecaja MPZ-a je spriječiti globalni kolaps građevine ili njezinih dijelova, što prijeti sigurnosti ljudi. Izrada konstrukcijskih modela konstrukcija treba izvesti uzimajući u obzir mogućnost razvoja neelastičnih deformacija i lokalnih lomljivih lomova u nosivim i ne nosećim konstrukcijskim elementima.

5.2.1. Za sve građevine i građevine treba izvesti proračune u točki 5.2, a).

Izračuni u 5.2, b) trebaju se primijeniti na zgrade i građevine navedene u pozicijama 1 i 2 tablice 3.

Prilikom izračunavanja na razinama PZ i MRZ usvaja se jedna karta seizmičnosti građevinskog područja u skladu s 4.3.

5.3 Seizmički učinci mogu imati bilo koji smjer u prostoru.

Za građevine i građevine jednostavnim konstrukcijsko-planskim rješenjem dopušteno je uzimati izračunate seizmičke učinke koji djeluju vodoravno u smjeru njihove uzdužne i poprečne osi. Seizmički učinci u tim smjerovima mogu se razmatrati odvojeno.

Pri izračunavanju građevina složenim konstrukcijskim i planerskim rješenjem najopasnije, s gledišta maksimalnih vrijednosti seizmičke reakcije konstrukcije ili njegovih dijelova, treba uzeti u obzir smjerove seizmičkih učinaka.

Napomena - Konstrukcijsko i plansko rješenje građevina i građevina smatra se jednostavnim ako su ispunjeni svi sljedeći uvjeti:

a) prvi i drugi oblik prirodnih vibracija strukture nisu torzijski u odnosu na okomitu os;

b) maksimalne i prosječne vrijednosti vodoravnih pomaka svakog preklapanja prema bilo kojem od prijelaznih oblika vlastitih vibracija razlikuju se ne više od 10%;

c) vrijednosti razdoblja svih razmatranih oblika prirodnih vibracija trebaju se međusobno razlikovati za najmanje 10%;

d) udovoljavati zahtjevima 4.1;

e) udovoljavati zahtjevima tablice 7;

e) na stropovima nema velikih otvora koji slabe diskove poda.

5.4 Vertikalno seizmičko opterećenje mora se uzeti u obzir zajedno s horizontalnim prilikom izračuna:

vodoravne i nagnute konzolne konstrukcije;

rasponi mosta;

okviri, lukovi, rešetke, prostorni premazi zgrada i građevina s rasponom od 24 m ili više;

konstrukcije za stabilnost protiv zatvaranja ili protiv klizanja;

kamene građevine (prema 6.14.4).

5.5 Pri određivanju konstrukcijskih seizmičkih opterećenja na građevinama i objektima treba usvojiti konstrukcijske dinamičke konstrukcijske modele (RDM), u skladu s dizajniranim statičkim konstrukcijskim modelima i uzimajući u obzir raspodjelu opterećenja, masa i krutosti zgrada i građevina u planu i visini, kao i prostorne prirode deformacije građevina sa seizmičkim učincima.

Masa (težina) opterećenja i konstrukcijskih elemenata u RDM-u dopušteno je da se koncentriraju u čvorovima projektnih shema. Prilikom izračunavanja mase potrebno je uzeti u obzir samo opterećenja koja stvaraju inercijalne sile.

Za građevine i građevine jednostavnim konstrukcijskim i planerskim rješenjem za projektnu situaciju PP-a, konstrukcijska seizmička opterećenja mogu se odrediti pomoću dinamičkog modela dizajna konzole (slika 1). Za takve zgrade i građevine, u projektnoj situaciji MCI-ja, potrebno je primijeniti dinamičke modele građevina prostora i uzeti u obzir prostornu prirodu seizmičkih učinaka.

Procijenjena seizmička opterećenja na građevinama i građevinama koja imaju kompleksno strukturno-plansko rješenje trebalo bi odrediti pomoću prostorno izračunatih dinamičkih modela zgrada i uzimajući u obzir prostornu prirodu seizmičkih učinaka. Dopušteno je primijeniti teoriju granične ravnoteže ili druge znanstveno utemeljene metode za proračun u situaciji MPE.

Izračunato seizmičko opterećenje (snaga ili moment) u smjeru generalizirane koordinate s brojem j primijenjenim na nodalnu točku k RDM-a i koji odgovara i-tom obliku prirodnih vibracija zgrada ili građevina određuje se formulom

, (1)

gdje je K 0 - koeficijent koji uzima u obzir svrhu strukture i njezinu odgovornost, uzet u skladu s tablicom 3;

K 1 - koeficijent koji uzima u obzir dopuštene štete na zgradama i građevinama, uzet prema tablici 4;

Vrijednost seizmičkog opterećenja za i-ti oblik prirodnih vibracija zgrade ili građevine, koja se određuje pod pretpostavkom elastične deformacije građevina formulom

, (2)

gdje je masa zgrade ili trenutak inercije odgovarajuće mase zgrade, na koju upućuje točka k poopćenom koordinatom j, određena uzimajući u obzir projektna opterećenja građevine u skladu s točkom 5.1;

A je vrijednost ubrzanja na osnovnoj razini, uzeta jednaka 1, 0; 2, 0; 4,0 m / s 2 za izračunatu seizmičnost 7, 8, 9 bodova;

β i - dinamički koeficijent koji odgovara i-nom obliku prirodnih vibracija zgrada ili građevina, usvojen u skladu s 5.6;

K Ψ - koeficijent usvojen prema tablici 5;

Koeficijent ovisno o obliku deformacije građevine ili građevine s njezinim vlastitim vibracijama u i-tom obliku, o nodalnoj točki primjene izračunatog opterećenja i smjeru seizmičkog utjecaja, određen 5.7, 5.8.

bilješke

1 Uz seizmičnost mjesta od 8 bodova ili više, povećana samo zbog prisutnosti tla kategorija III i IV, faktor 0, 7 uvodi se u vrijednost S ik, uzimajući u obzir nelinearnu deformaciju tla pod seizmičkim utjecajima u nedostatku podataka o CMR.

2 Generalizirana koordinata može biti linearna koordinata, a zatim odgovara linearnoj ili kutnoj masi, i tada odgovara inerciji mase. Za prostorni RDM za svaki čvor obično se smatra 6 generaliziranih koordinata: tri linearne i tri kutne. Štoviše, u pravilu se vjeruje da su mase koje odgovaraju linearnim generaliziranim koordinatama iste, a momenti inercije mase u odnosu na kutne generalizirane koordinate mogu biti različiti.

3 Pri proračunu seizmičkog opterećenja snage (j \u003d 1, 2, 3) usvojene su sljedeće dimenzije: [N], [kg]; koeficijenti u formuli (2) su bezdimenzijski.

4 Pri izračunavanju trenutnog seizmičkog opterećenja (j \u003d 4, 5, 6) usvojene su sljedeće dimenzije: [N · m], [kg · m 2],; preostali koeficijenti u formuli (2) su bezdimenzijski.

5; ; , gdje su ,, trenutci inercije masa u čvoru k u odnosu na 1., 2. i 3. osi, respektivno.

Tablica 3 i Koeficijenti K 0 određeni prema namjeni strukture

Namjena građevine ili zgrade	Vrijednost koeficijenta K 0
Namjena građevine ili zgrade	pri računanju na PZ ne manje	pri računanju na MP3
1 Objekti navedeni u podstavcima 1), 2), 3), 4), 5), 6), 9), 10.1), 11) stavka 48. stavka 1. članka 48.1 Zakonika; građevine s rasponima većim od 100 m; sredstva za životno održavanje gradova i naselja; hidro i termoelektrane kapaciteta veće od 1000 MW; monumentalne građevine i druge građevine; vladine zgrade povećane odgovornosti; stambene, javne i upravne zgrade s visinom većom od 200 m
2 Građevine i građevine: predmeti navedeni u podstavcima 7), 8) stavka 1. i podstavku 3.), 4.) stavka 2. članka 48.1. Zakonika; čije je funkcioniranje potrebno u slučaju zemljotresa i uklanjanja njegovih posljedica (vladine komunikacijske zgrade; Ministarstvo za izvanredne situacije i policijske službe; energetski i vodoopskrbni sustavi; protupožarni objekti, postrojenja za opskrbu plinom; objekti koji sadrže veliku količinu otrovnih ili eksplozivnih tvari koje mogu biti opasne za javnost; medicinske ustanove, imaju opremu za hitnu uporabu); zgrade velikih muzeja; državni arhivi; upravna tijela; skladišne \u200b\u200bzgrade nacionalnih i kulturnih vrijednosti; spektakularni predmeti; velike zdravstvene ustanove i trgovačka poduzeća s masovnom prisutnošću ljudi; građevine s rasponom većim od 60 m; stambene, javne i upravne zgrade s visinom većom od 75 m; jarboli i tornjevi komunikacijskih i radiodifuznih uređaja visine veće od 100 m, koji nisu obuhvaćeni podstavkom 3) stavka 1. ovog koda; cijevi visine veće od 100 m; tuneli, cjevovodi na cestama najviše kategorije ili duljine veće od 500 m, mostovne konstrukcije s rasponima od 200 m ili više, hidroelektrane i toplinske snage kapaciteta veće od 150 MW; zgrade: predškolske obrazovne ustanove, opće obrazovne ustanove, medicinske ustanove sa bolnicom, medicinski centri, za osobe s ograničenom pokretljivošću, stambene zgrade internata; druge zgrade i građevine, čije uništavanje može dovesti do ozbiljnih ekonomskih, socijalnih i okolišnih posljedica
3 Ostale zgrade i građevine koje nisu navedene u 1 i 2
4 Zgrade i građevine privremene (sezonske) namjene, kao i građevine i građevine pomoćne namjene u vezi s izgradnjom ili rekonstrukcijom zgrade ili građevine ili smještenih na zemljišnim parcelama podnesenim za individualnu stambenu izgradnju
bilješke 1 Naručitelj, na prijedlog generalnog projektanta, strukture dodjeljuje popisu tablice 3 prema njihovoj predviđenoj namjeni. 2 Identificiranje zgrada i građevina prema pripadnosti opasnim proizvodnim pogonima u skladu sa zakonom.

5.6 Vrijednosti dinamičkog koeficijenta β i ovisno o procijenjenom razdoblju prirodnih vibracija T i zgrade ili građevine u i-tom obliku pri određivanju seizmičkih opterećenja treba uzeti u skladu s formulama (3) i (4) ili prema slici 2.

T i ≤0, 1 c β i \u003d 1 + 15T i;

0, 1 c

T i ≥0, 4 c β i \u003d 2, 5 (0, 4 / T i) 0, 5.

T i ≤0, 1 c β i \u003d 1 + 15T i;

0, 1 c

T i ≥0,8 c β i \u003d 2, 5 (0, 8 / T i) 0, 5.

U svim slučajevima vrijednosti β i moraju se uzeti najmanje 0,8.

Napomena - Ako postoje reprezentativni podaci (podaci o potresima, detaljan opis opasnih područja SZO itd.), Dopušteno je primijeniti razumne vrijednosti dinamičkog koeficijenta β i.

5.7 Za zgrade i građevine izračunate prostornim RDM-om, vrijednost s ujednačenim translacijskim seizmičkim učinkom treba odrediti formulom

, (5)

gdje su pomaci u i-tom obliku u nodalnoj točki k RDM-a u smjeru generalizirane koordinate s brojem j (za j \u003d 1; 2; 3 pomičenja su linearni, za j \u003d 4; 5; 6 su kutni);

Inercijalne karakteristike u nodalnoj točki p, jednake za j \u003d 1; 2; 3 masa zgrade ili građevine pričvršćene na nodalnu točku p u smjeru osi j, a za j \u003d 4; 5; 6 jednak momentima inercije mase u odnosu na kutne generalizirane koordinate (inercijalne karakteristike određuju se uzimajući u obzir projektna opterećenja na konstrukciji u skladu s 5.1);

r l - kosinus kutova između smjera seizmičkog udara i osi s brojem l. Ako generalizirani pomaci duž osi 1 i 2 odgovaraju vodoravnoj ravnini, a pomicanje duž osi 3 je okomito, onda su ti koeficijenti jednaki: r 1 \u003d cosα cosβ; r 2 \u003d sinα cosβ; r 3 \u003d sinβ, gdje je α kut između smjera seizmičkog udara i generalizirane koordinate l \u003d 1, β je kut između smjera seizmičkog učinka i vodoravne ravnine.

Tablica 4 - Koeficijenti K1, uzimajući u obzir dopuštene štete na zgradama i građevinama

Vrsta zgrade ili građevine	Vrijednosti od K 1
1 Građevine i građevine u čijoj konstrukciji nije dopušteno oštećenje ili neelastična deformacija
2 Zgrade i građevine kod kojih se mogu dopustiti zaostale deformacije i oštećenja koja ometaju normalan rad, istovremeno osiguravajući sigurnost ljudi i sigurnost opreme, izgrađene:
od drvenih konstrukcija
sa čeličnim okvirom bez vertikalnih dijafragmi ili kravate

sa zidovima od armiranog betona velike ploče ili monolitne građevine
od armirano-betonskih konstrukcija s tri bloka i ploče
s armiranobetonskim okvirom bez vertikalnih dijafragmi ili spojeva
isto s zidanjem ili zidanim ispunama
isto s otvorima ili vezama
opeka ili zidanje
3 Zgrade i građevine u čijem se stvaranju mogu dozvoliti značajne zaostale deformacije, pukotine, oštećenja pojedinih elemenata, njihovi pomaci, privremeno zaustavljanje normalnog rada uz prisustvo mjera koje osiguravaju sigurnost ljudi (objekti smanjene razine odgovornosti)
bilješke 1 Dodjeljivanje zgrada i građevina 1. tipu izvršava kupac na prijedlog generalnog projektanta. 2 Pri izračunavanju deformacije konstrukcija pod seizmičkim učincima u frekvencijskoj domeni treba uzeti koeficijent K1 jednak 1, 0.

5.8 Za građevine i građevine izračunate prema konzolnom dijagramu vrijednost η ik pod translacijskim horizontalnim (vertikalnim) seizmičkim djelovanjem bez uzimanja u obzir inercija mase mase treba odrediti formulom

, (6)

gdje su X i (x k) i X i (x j) pomaci zgrade ili građevine s njezinim vlastitim vibracijama u i-tom obliku u razmatranoj točki k i u svim točkama j, gdje se u skladu s shemom izračuna njegova masa pretpostavlja koncentrirana;

m j masa zgrade ili građevine koja se odnosi na nodalnu točku j, određena uzimajući u obzir projektna opterećenja građevine u skladu s 5.1.

Za zgrade s visinom do uključivo do pet katova, s masama i krutostima podova, koji se pomalo razlikuju na T1 manjoj od 0, 4 s, koeficijent η k, kada se koristi konzolna shema za translacijske horizontalne (okomite) seizmičke učinke bez uzimanja u obzir inertnosti momenata mase, može se odrediti pojednostavljeno formula

, (7)

gdje su x k i x j udaljenosti od točaka k i j do gornjeg ruba temelja.

Tablica 5 - Koeficijent koji uzima u obzir sposobnost zgrada i građevina da rasipaju energiju

5.9 Napori u građevinama građevina i građevina namijenjenim za izgradnju u seizmičkim područjima, kao i u njihovim elementima, trebaju se odrediti uzimajući u obzir više oblike vlastitih vibracija. Minimalni broj prirodnih načina koji se uzimaju u obzir u proračunu preporučuje se dodijeliti tako da zbroj efektivnih modalnih masa uzetih u obzir pri proračunu bude najmanje 90% ukupne mase sustava pobuđenog u smjeru seizmičkog učinka za vodoravne utjecaje i najmanje 75% za vertikalne izloženost. Svi oblici prirodnih vibracija čija efektivna modalna masa prelazi 5% moraju se uzeti u obzir. U ovom slučaju, za složene sustave s neravnomjernom raspodjelom krutosti i masa potrebno je uzeti u obzir preostali pojam odbačenih oblika vibracije.

Za građevine i građevine jednostavnog konstrukcijskog oblika pri primjeni konzolnog RDM sile na konstrukcije mogu se odrediti uzimajući u obzir najmanje tri oblika prirodnih vibracija, ako je razdoblje prvog (nižeg) oblika prirodnih vibracija T1 više od 0, 4 s, a uzimajući u obzir samo prvi oblik, ako je vrijednost T1 jednaka ili manja od 0,4 s.

5.10. U RDM-u treba uzeti u obzir dinamičku interakciju strukture s bazom. Uz seizmičnost mjesta koja nije veća od 9 bodova, dinamička opterećenja koja konstrukcija prenosi na bazu treba pretpostaviti proporcionalna gibanjima same građevine. Koeficijenti proporcionalnosti (koeficijenti elastične krutosti osnove) trebaju se odrediti na temelju elastičnih parametara tla izračunatih iz podataka o brzinama elastičnih valova u tlu ili na osnovi povezanosti tih parametara s fizikalno-mehaničkim svojstvima tla.

Napomena - Kada se uzme u obzir interakcija konstrukcije i baze, moguće je i smanjenje i povećanje seizmičkih opterećenja.

5.11 Izračunane vrijednosti poprečnih i uzdužnih sila, savijanja i zakretnih momenta, normalnih i smicnih naprezanja N p u konstrukcijama iz seizmičkog opterećenja pod uvjetom statičkog djelovanja na konstrukciju, kao i izračunatih vrijednosti pomaka, treba odrediti formulom

, (8)

gdje su N i vrijednosti sile (moment, napon, pomak) uzrokovane seizmičkim opterećenjima koja odgovaraju i-tom valnom obliku;

n je broj vibracijskih oblika uzetih u obzir pri proračunu. Znakovi u formuli (8) za izračunate faktore trebaju se dodijeliti znakovima vrijednosti odgovarajućih faktora za oblike s maksimalnim modalnim masama.

Ako se razdoblja i-tih i (i + 1) -ih oblika prirodnih vibracija građevine razlikuju za manje od 10%, tada se izračunate vrijednosti odgovarajućih faktora moraju izračunati uzimajući u obzir njihovu međusobnu povezanost. Za to je dopušteno primijeniti formulu

, (9)

gdje je ρ i \u003d 2 ako je T i +1 / T i ≥0, 9 i ρ i \u003d 0 ako je T i +1 / T i<0, 9(T i >T i +1).

5.12 Vertikalno seizmičko opterećenje u slučajevima predviđenim u 5.4 (osim za kamene konstrukcije) treba odrediti formulama (1) i (2), dok se koeficijent K Ψ uzima kao jedinstvo, a vrijednost vertikalnog seizmičkog opterećenja množi se sa 0,55.

Kontilne konstrukcije, čija je masa beznačajna u usporedbi s masom zgrade (balkoni, vrhovi, konzole za zidove zavjesa itd. I njihovo pričvršćivanje), treba računati na vertikalno seizmičko opterećenje s vrijednošću βη \u003d 5 \u003d 5.

5.13 Konstrukcije koje se uzdižu nad zgradom ili zgradom i imaju beznačajne presjeke i mase (parapeti, zabatnici itd.), Kao i spomenici za pričvršćivanje, teška oprema ugrađena u prizemlje treba izračunati uzimajući u obzir horizontalno seizmičko opterećenje, izračunato formulama (1) i (2) s βη \u003d 5.

5.14 Zidovi, ploče, pregrade, veze između zasebnih konstrukcija, kao i pričvršćenja tehnološke opreme, trebaju se izračunati za horizontalno seizmičko opterećenje prema formulama (1) i (2) s vrijednostima βη \u003d 5 koje odgovaraju smatranom visini konstrukcije, ali ne manjim od 2. Prilikom izračunavanja vodoravni spojevi zglobova u zgradama s velikim panelima, sile trenja u pravilu se ne uzimaju u obzir.

5.15 Prilikom izračunavanja čvrstoće i stabilnosti konstrukcija, uz koeficijente radnih uvjeta usvojenih u skladu s drugim važećim regulatornim dokumentima, treba uvesti dodatni koeficijent radnih uvjeta m tr, određen tablicom 6.

5.16 Prilikom izračunavanja građevina i građevina duljine ili širine veće od 30 m pomoću konzolnog RDM-a, osim seizmičkog opterećenja određenog 5,5, potrebno je uzeti u obzir zakretni moment u odnosu na okomitu os građevine ili građevine koja prolazi kroz njezino središte krutosti. Vrijednost izračunate ekscentričnosti između središta krutosti i mase zgrada ili građevina na razmatranom nivou treba uzeti kao manju od 0, 1 V, gdje je B veličina građevine ili građevine u planu u smjeru okomitom na silu S ik.

Tablica 6 - koeficijent radnih uvjeta

Strukturna karakterizacija	M ir vrijednost
Pri računanju čvrstoće
1 Čelik, drveni, armirani beton s čvrstom armaturom
2 Armirani beton s armaturama šipke i žice, osim za provjeru čvrstoće nagnutih dijelova
3 Ojačani beton prilikom provjere čvrstoće nagnutih presjeka
4 Kamen, armiran i beton pri proračunu:
ekscentrična kompresija
smicanje i napetost
5 Zavareni spojevi
6 Priključci s vijcima i zakovicama
Pri izračunavanju stabilnosti
7 Čeličnih elemenata s fleksibilnošću većom od 100
8 Čeličnih elemenata s fleksibilnošću do 20
9 Čelični elementi s fleksibilnošću od 20 do 100	1, 2 do 1, 0 interpolacijom
Napomena - Pri izračunavanju čeličnih i armirano-betonskih konstrukcija koje se koriste u grijanim prostorijama ili na otvorenom, pri projektiranoj temperaturi nižoj od minus 40 ° C, m ir \u003d 0, 9 treba uzeti u obzir u slučaju provjere čvrstoće nagnutih presjeka m ir \u003d 0, 8.

5.17 Prilikom izračunavanja potpornih zidova potrebno je uzeti u obzir seizmički tlak tla, čija se vrijednost može odrediti kvazistatičkim proračunskim shemama, uzimajući ubrzanje tla jednako proizvodu K 0 K 1 A. Dozvoljeno je uzeti K 1 \u003d 0,05 u nedostatku drugih podataka.

5.18. Proračun zgrada i građevina uzimajući u obzir seizmičke učinke, u pravilu se vrši prema graničnim stanjima prve skupine. U slučajevima opravdanim tehnološkim zahtjevima, dopušteno je izvršiti proračun za drugu skupinu graničnih stanja.

5.19 Potreba da se pri projektiranju zgrada i građevina smanjene razine odgovornosti, čije uništavanje nije povezano s gubitkom života, oštećenjem vrijedne opreme i ne uzrokuje prestanak neprekidnih proizvodnih procesa (skladišta, police za dizalice, male radionice, itd.), Kao i privremene zgrade i objekti instalirani od strane kupca.

5.20 Proračun zgrada sa seizmičkim izolacijskim sustavima mora se obaviti na seizmičkim opterećenjima koja odgovaraju razinama PZ i MRZ, kao i na operativnoj podobnosti.

Izračunavanje sustava seizmičke izolacije za seizmička opterećenja koja odgovaraju razini PZ treba izvesti u skladu s 5.2, a). Oštećenja na konstrukcijskim elementima seizmičke izolacije nisu dopuštena.

Izračunavanje sustava seizmičke izolacije za seizmička opterećenja koja odgovaraju razini MPE treba obaviti u skladu s 5.2, b) i 5.2.2. Prilikom izračunavanja na MP3-u, potrebna je provjera pokreta. Potrebno je primijeniti stvarne akcelerograme karakteristične za građevinsko područje, a ako ih nema, generirati umjetne akcelerograme uzimajući u obzir uvjete tla na gradilištu.

Izračunavanje sustava seizmičke izolacije za iskoristivost treba obaviti na učinke vertikalnih statičkih i vjetrovnih opterećenja.

Svaki element izolacijskog sustava mora biti konstruiran tako da se maksimalno i minimalno statičko vertikalno opterećenje opaža s maksimalnim horizontalnim pomacima.

6 Stambene, javne, industrijske zgrade i građevine

6.1 Općenito

6.1.1 Uvjeti iz klauzule 6 moraju se ispuniti neovisno o rezultatima izračuna u skladu s stavkom 5.

Zahtjevi iz odjeljka 6. trebaju se primijeniti ovisno o izračunatoj seizmičnosti izraženoj u cjelobrojnim točkama MSK-64 skale seizmičkog intenziteta. Ako se kao rezultat geoloških istraživanja tijekom seizmičkog mikrosoniciranja dobiju frakcijske vrijednosti seizmičkog intenziteta, izračunate vrijednosti seizmičkog intenziteta trebaju se uzeti matematičkim zaokruživanjem na najbližu cijelu vrijednost.

6.1.2 Zgrade i građevine trebaju biti odvojeni antiseizmičkim šavovima u slučajevima kada:

zgrada ili građevina imaju složen oblik u planu;

susjedni dijelovi zgrade ili građevine imaju razlike visine od 5 m ili više, kao i značajne razlike međusobno u pogledu krutosti i (ili) težine.

Dopušteno je postavljati protuseizmičke šavove između visokog dijela i pričvršćenih dijelova zgrada na dva kata pričvršćivanjem nosača produžetka na konzolu visokog dijela. Dubina potpore ne smije biti manja od zbroja međusobnih pokreta plus minimalne dubine potpore obveznim komunikacijskim uređajem za hitne slučajeve.

U slučajevima kada uređaj sedimentnog šava nije potreban, dopušteno je ne organizirati protuseizmičke šavove između zgrade i stilobata prilikom izračuna opravdanosti kompatibilnosti njihovog rada i provođenja odgovarajućih projektnih mjera.

Nije dopušteno postavljanje antiseizmičkih šavova unutar prostorija, koji su namijenjeni za stalni boravak ili dugotrajni boravak ljudi s ograničenom pokretljivošću.

U jednokatnim zgradama do 10 m visine konstrukcijske seizmičnosti od 7 bodova dopušteno je postavljanje antiseizmičkih šavova.

6.1.3 Protuseizmički šavovi moraju razdvajati zgrade ili građevine po cijeloj visini. Dopušteno je ne stvarati šav u temelju, s izuzetkom slučajeva kada se antiseizmički šav podudara s sedimentnim.

6.1.4. Udaljenosti između anti-seizmičkih šavova ne bi smjele biti veće od zgrada i građevina: od čeličnih okvira - prema zahtjevima za neseizmička područja, ali ne više od 150 m; od drvenih konstrukcija i od malih staničnih blokova - 40 m s konstrukcijskom seizmičnošću od 7-8 bodova i 30 m - s konstrukcijskom seizmičnošću od 9 bodova. Za zgrade ostalih projektnih rješenja prikazanih u tablici 7, 80 m s konstrukcijskom seizmičnošću od 7-8 bodova i 60 m s konstrukcijskom seizmičnošću od 9 bodova.

6.1.5 Visina zgrada ne smije prelaziti dimenzije navedene u tablici 7.

Za različite konstrukcijske i planerske odluke različitih katova zgrade, manji od parametara danih u tablici 7 treba koristiti za odgovarajuće nosive konstrukcije.

Tablica 7 - maksimalna visina zgrade, ovisno o dizajnerskom rješenju

Noseća konstrukcija	Maksimalna visina, m (broj katova) sa seizmičnošću mjesta u točkama
Noseća konstrukcija
1 Čelični okvir	Prema zahtjevima za neseizmička područja
2 Okvir od armiranog betona:
okviri, bezrigelni, spojeni (s armirano-betonskim membranama, jezgrama krutosti ili čeličnim vezama)
bezrigelny bez dijafragme i jezgra krutosti
okvir s ispunom iz komada zida, uočavanje horizontalnih opterećenja, uključujući konstrukciju okvira-kamena
okvir bez punjenja i s ispunom odvojen od okvira
3 Monolitni armirano-betonski zidovi
4 armirano-betonski zidovi sa velikim pločama
5 armirano-betonski zidovi od volumena-bloka i ploče-bloka
6 Zidovi od velikih betonskih ili vibro-opečnih blokova
7 Zidovi složene konstrukcije od keramičkih opeka i kamenja, betonskih blokova, prirodnog kamenja pravilnog oblika i malih blokova, ojačanih monolitnim armirano-betonskim ugradbama:


8 Zidovi od keramičkih opeka i kamenja, betonskih blokova, prirodnog kamenja pravilnog oblika i malih blokova, osim kako je navedeno u 7:


9 Zidovi od malih staničnih i lakih betonskih blokova
10 zidova od drvenih trupaca, asfaltiranja, ploča
bilješke 1 Razlika između oznaka najniže razine slijepog područja ili površine zemljišta uz zgradu i dna gornjeg kata ili pokrova uzima se kao maksimalna visina zgrade. Podrum podruma uključen je u broj etaža ako vrh njegovog preklapanja nije niži od 2 m iznad prosječne razine planiranja zemljišta. 2 U slučajevima kada je podzemni dio zgrade strukturno odvojen od nasipa ili od građevina susjednih dijelova podzemne zgrade, podzemni su se kata uključivali u kat i maksimalnu visinu zgrade. 3 Gornji kat s premazom mase manjom od 50% prosječne mase katova zgrade nije uključen u broj katova i maksimalnu visinu. 4 Visina zgrada opće obrazovnih ustanova (škole, gimnazije itd.) I zdravstvenih ustanova (medicinske ustanove s bolnicom, starački domovi itd.) Sa seizmičnošću mjesta iznad 6 bodova treba ograničiti na tri povišena kata. Ako je prema funkcionalnim zahtjevima potrebno povećati broj katova projektirane zgrade iznad navedenih, za smanjenje seizmičkih opterećenja treba upotrijebiti posebne seizmičke sustave zaštite (seizmička izolacija, prigušivanje itd.).

6.1.6 Antiseizmičke šavove treba napraviti postavljanjem uparenih zidova ili okvira ili okvira i zidova.

Širina antiseizmičkog šava treba biti dodijeljena prema rezultatima izračuna u skladu s 5.5, dok širina šava mora biti najmanje zbroj amplituda vibracija susjednih odjeljaka zgrade.

S visinom zgrade ili strukture do 5 m, širina takvog šava treba biti najmanje 30 mm. Širina protuseizmičkog šava zgrade ili građevine veće visine treba povećati za 20 mm na svakih 5 m visine.

6.1.7 Konstrukcije koje pripadaju odjeljku zgrade ili građevine u području protuseizmičkih šavova, uključujući duž fasada i na mjestima prijelaza između odjeljaka, ne smiju ometati međusobno vodoravno kretanje.

6.1.8 Dizajn prijelaza između odjeljaka zgrade može biti izveden u obliku dvije konzole blokova za spajanje s izvedbenim spojem između krajeva konzola ili prijelaza, pouzdano povezanih s elementima jednog od susjednih odjeljaka. Dizajn njihovog ležaja na elementima drugog pretinca trebao bi osigurati međusobno izračunato pomicanje elemenata, isključiti mogućnost njihovog urušavanja i sudara tijekom seizmičkih udara.

Prelazak antiseizmičkog šava ne bi trebao biti jedini način evakuacije iz zgrada ili građevina.

6.2. Temelji, temelji i zidovi podruma

6.2.1 Projektiranje građevinskih temelja trebalo bi se izvoditi u skladu sa zahtjevima regulatornih dokumenata o temeljima i temeljima zgrada i građevina (SP 22.13330, SP 24.13330).

6.2.2 Temelji zgrada i građevina ili njihovi odjeljci, postavljeni na ne kamenitim tlima, u pravilu bi trebali biti postavljeni na istoj razini.

U slučaju polaganja susjednih odjeljaka zgrada na različitim visinama, prijelaz s dubljeg dijela na manje dubok dio izvode se police; dok bi temelji susjednih dijelova odjeljaka trebali imati istu dubinu najmanje 1 m od šava, a pojedinačni stupni temelji za stupove razdvojene sedimentnim šavom trebaju biti na istoj razini. Udubljenja potplata temelja izvode se s visinom do 0,6 m i polaganjem do 1: 2 (visina do duljina) za kohezivna i do 1: 3 za nekoherentna tla na mjestima prijelaza od duboko postavljenih temelja do temelja s manjom dubinom polaganja.

Pri uređenju podruma ispod dijela zgrade (pretinca) treba težiti njegovom simetričnom rasporedu u odnosu na glavne osovine.

6.2.3 Temelje visokih zgrada (više od 16 katova) na ne kamenitim tlima, u pravilu, treba izvoditi na hrpi, hrpama ili u obliku čvrste temeljne ploče s podrumom koji se produbljuje u odnosu na područje slijepa ne manje od 2,5 m.

Vertikalno ojačanje zidova i okvira okvira u kojima je dozvoljeno istezanje za posebne kombinacije opterećenja mora biti pouzdano usidreno u temelj.

6.2.4 Prilikom gradnje seizmičkih područja na montažne tračne temelje iz betonskih blokova treba položiti sloj cementnog maltera razreda 100 ili sitnozrnog betona klase B10 debljine najmanje 40 mm i uzdužne armature promjera 10 mm u količini od tri, četiri i šest šipki s procijenjenom potresnošću. 7, 8 i 9 bodova. Svakih 300-400 mm uzdužne šipke moraju biti povezane poprečnim šipkama promjera najmanje 6 mm.

Ako su zidovi podruma izrađeni od prefabrikovanih ploča, strukturno povezanih tračnim temeljima, polaganje navedenog sloja maltera nije potrebno.

6.2.5 U temeljima i zidovima podruma iz velikih blokova treba predvidjeti zidanje u svakom redu, kao iu svim uglovima i sjecištima do dubine od najmanje 1/2 visine bloka; temeljni blokovi trebaju biti postavljeni u obliku kontinuirane trake.

Za ispunjavanje spojeva između blokova treba upotrijebiti cementni mort od najmanje 50.

6.2.6 U zgradama s izračunatom potresom od 9 točaka treba postaviti vodoravne armirajuće mreže dužine 2 m s uzdužnom armaturom ukupne površine poprečnog presjeka od najmanje 1 cm 2 u vodoravnim šavovima na uglovima i presjecima zidova podruma.

U zgradama do tri etaže i u građevinama odgovarajuće visine s izračunatom seizmičnošću od 7 i 8 bodova, dopušteno je koristiti blokove s prazninom do 50% za zidanje zidova.

6.2.7 Hidroizolacija u zgradama i građevinama treba biti projektirana pod uvjetom da su nedopustivi međusobni vodoravni pomaci temelja i temelja tla.

6.3 Prekrivanja i prevlake

6.3.1 Prekrivanja i (ili) prekrivanja treba izvoditi kao vodoravni tvrdi diskovi smješteni na istoj razini unutar istog pretinca, pouzdano spojeni okomitim strukturama zgrade i osiguravajući njihov zajednički rad tijekom seizmičkih utjecaja.

Ako je potrebno rasporediti podove i (ili) obloge na različitim razinama unutar istog poda i odjeljka zgrade, u proračunima se mora uzeti u obzir prostorni RDM. Podnu masu treba nanositi na svaku odgovarajuću razinu preklapanja.

6.3.2 Treba osigurati krutost gotovih betonskih poda i obloga:

uređaj zavarenih spojeva između ploča, elemenata okvira ili zidova;

spojevi s vijcima na uređaju (koristeći nadzemne dijelove);

spajanje ploča pomoću uređaja monolitnih ključeva s ojačavajućim nosačem koji povezuje otvore za pojačanje petlje s podnih ploča;

uređaj monolitnih armirano-betonskih rezova (protuseizmičke pojaseve) s ugrađivanjem u njih oslobađanja armature s ploča;

monolitni šavovi između elemenata stropova finozrnatim betonom.

6.3.3 Dizajn i broj spojeva podnih elemenata trebaju biti dizajnirani tako da izdrže sile zatezanja i smicanja koje nastaju u spojevima između ploča, kao i u elementima okvira ili zidovima.

Bočne strane ploča (ploča) poda i obloga trebaju imati površinu s valovitom ili valovitom površinom. Da biste se povezali s protuseizmičkim pojasom ili komunicirali s elementima okvira na pločama (pločama), potrebno je osigurati oslobađanje armature ili ugrađenih dijelova.

6.3.4 Duljina površine ležaja montažnih podnih ploča i obloga na potpornim konstrukcijama ne smije biti manja od, mm:

	na zidovima od opeke i kamena;
	za zidove vibriranih blokova opeke; na armiranobetonskim i betonskim zidovima, na čeličnim i armirano-betonskim gredama (prečke):
	kada se odmarate na dvije strane;
	kada se odmarate na tri i četiri strane;
	na zidovima zgrada s velikim pločama ako su podržane s dvije suprotne strane.

6.3.5 Duljina nosača drvenih, metalnih i armirano-betonskih greda na zidovima od komadnih materijala i betona ne smije biti manja od 200 mm. Potporni dijelovi greda moraju biti čvrsto učvršćeni u noseće konstrukcije zgrade.

Preklapanja u obliku vodova (grede s umetcima između njih) moraju biti ojačana slojem monolitnog armiranog betona klase od najmanje B15 s debljinom od najmanje 40 mm.

6.3.6 U zgradama do 2 kata uključujući mjesta seizmičnosti 7 točaka, a u jednokatnim zgradama za seizmičnost 8 točaka s razmakom između zidova ne više od 6 m u oba smjera dopuštena je ugradnja drvenih podova (obloga). Grede poda (obloge) trebaju biti strukturno povezane protu-seizmičkim pojasom i na njih postaviti kontinuirani dijagonalni pod.

6.4 Stepenice

6.4.1 Stubišta su obično zatvorena prirodnom svjetlošću kroz prozore u vanjskim zidovima na svakom katu. Položaj i broj stubišta - u skladu s regulatornim dokumentima o standardima zaštite od požara za projektiranje zgrada i građevina, ali ne manje od jednog između protuseizmičkih šavova u zgradama s visinom većom od tri kata.

Stubište uređaja u obliku zasebnih zgrada nije dopušteno.

6.4.2 Stubišta i osovine liftova građevinskih okvira sa nasipanjem koji nije uključen u rad trebaju biti uređeni u obliku jezgara krutosti, koja percipiraju seizmička opterećenja ili u obliku integriranih konstrukcija s podnim rezovima koji ne utječu na krutost okvira, a za zgrade do pet visokih podovi s konstrukcijskom seizmičnošću od 7 i 8 točaka, dopušteno je organizirati ih unutar građevinskog plana u obliku struktura odvojenih od okvira građevine.

Montažne stepenice i njihovi nosači za noseće elemente zgrada, u pravilu, ne bi trebali spriječiti međusobne vodoravne pomake susjednih katova. U ovom slučaju, stepenice moraju biti čvrsto fiksirane na jednom kraju, a dizajn nosača na drugom kraju trebao bi osigurati slobodno kretanje marša u odnosu na nosač, sprječavajući njegovo urušavanje.

Dopušteno je koristiti konstrukcije stubišta povezane sa stropovima na oba kraja, dok bi nosivost stubišta i njihovih nosača trebala biti dizajnirana tako da apsorbiraju opterećenja koja proizlaze iz međusobnog pomicanja stropova.

6.4.3 Stepenice bi trebale biti izrađene od monolitnog armiranog betona, od velikih montažnih armiranobetonskih elemenata, međusobno povezane zavarivanjem. Dopušteno je organizirati stepenice pomoću kosure od metala ili armiranog betona s naslagnim koracima, pod uvjetom zavarivanja ili s vijkom kosura kosura s platformama i stepenica s pletenicama i drvenim stepenicama u drvenim zgradama.

6.4.4. Interstorejske slijetanje treba zatvoriti u zidove. U kamenim zgradama mjesta trebaju biti ugrađena do dubine od najmanje 250 mm i usidrena. Stubišta smještena na razini međukatnih stropova moraju pouzdano komunicirati s antiseizmičkim pojasevima ili izravno s stropovima.

Cantilever stepenici ugrađeni u zidanje nisu dopušteni.

6.4.5 Konstrukcije stubišta i mjesta pričvršćivanja trebaju osigurati uvjete za sigurnu uporabu stubišta tijekom evakuacije u izvanrednim situacijama.

6.5 Pregrade

6.5.1 Pregrade treba izvesti ne noseće. Pregrade bi trebale biti povezane sa stupovima koji nose zidove, a duljine veće od 3, 0 m - i sa stropom. Dopušteno je izvoditi pregrade od zidanih zidova u skladu sa zahtjevima 6.5.5 i 6.14.

6.5.2 Dizajn pričvršćenja pregrada na nosive elemente zgrade i čvorova njihove susjednosti trebao bi isključiti mogućnost prenošenja na njih horizontalnih opterećenja koja djeluju u njihovoj ravnini. Pričvršćivači koji osiguravaju stabilnost pregrada iz ravnine moraju biti kruti.

Čvrstoća pregrada i njihovih učvršćenja treba biti u skladu s 5.5 potvrđenim proračunom djelovanja izračunatih seizmičkih opterećenja iz ravnine.

6.5.3 Da bi se osigurala neovisna deformacija pregrada, treba osigurati antiseizmičke šavove između vertikalnog kraja i gornje vodoravne stranice pregrada i nosivih konstrukcija zgrade. Širina šavova uzima se pri najvećoj vrijednosti nagiba poda poda zgrade pod djelovanjem izračunatih opterećenja, uzimajući u obzir odstupanje preklapanja u radnoj fazi, ali ne manje od 20 mm. Šavovi su ispunjeni elastičnim elastičnim materijalom.

6.5.4 Pričvršćivanje pregrada na noseće armirano-betonske konstrukcije vrši se spojnim elementima zavarenim na ugrađene proizvode ili nadzemne elemente, kao i sidrenim vijcima ili šipkama.

Nije dopušteno pričvršćivanje pregrada na potporne elemente pucanjem s mozgovima.

6.5.5 Pregrade pregrade od opeke ili kamena, kada se upotrebljavaju na mjestima sa seizmičnošću od 7 bodova, trebaju se ojačati cijelom dužinom visine ne manjom od 700 mm armaturnim šipkama s ukupnim presjekom od najmanje 0,2 cm 2 u šavu.

Zidne pregrade od opeke (kamena) na mjestima s potresom od 8 i 9 bodova, osim vodoravnog ojačanja, trebaju biti ojačane vertikalnim dvostranim ojačavajućim rešetkama ugrađenim u slojeve cementnog maltera najmanje razreda M100 debljine 25-30 mm. Armaturna mreža trebala bi imati pouzdanu vezu s zidovima.

6.5.6 Vrata u pregradama od opeke (kamena) na mjestima s potresom od 8 i 9 bodova moraju imati armiranobetonski ili metalni okvir.

6.6 Balkoni, lođe i prozori

6.6.1 U područjima sa seizmičnošću do 8 bodova, dopušteno je postavljanje prozora za zaljeve s ojačanim armiranobetonskim okvirima formiranim u zidovima otvora i ugradnjom metalnih veza između prozora i glavnih zidova.

6.6.2. Uređaj ugrađenih lođa dopušten je postavljanjem krute rešetkaste ili okvirne ograde u ravninu vanjskih zidova. Uređaj priključenih lođa dopušten je s ugradnjom metalnih veza s nosivim zidovima, čiji se presjek utvrđuje izračunavanjem, ali ne manji od 1 cm 2 po 1 m.

6.6.3 Konstrukcije balkona i njihove veze sa stropovima projektiraju se kao konzolne grede ili ploče.

6.6.4 Uklanjanje zidova lođa i zidanih prozora ugrađenih u kamene zidove ne smije biti veće od 1,5 m. Uklanjanje ploča balkona, lođa, prozora ugrađenih u kamene zidove koji nisu nastavak stropova ne smije biti veće od 1,5 m.

6.6.5 Konstrukcije stropova loggie i prozora za zaljeve trebaju biti povezane s ugrađenim dijelovima zidnih elemenata ili antiseizmičkim pojasevima raspoređenim u zidovima lođa i uvala, te povezane antiseizmičkim pojasevima susjednih zidova ili izravno s unutarnjim stropovima.

6.7 Dizajnerske karakteristike armiranobetonskih konstrukcija

6.7.1 Dizajn elemenata armirano-betonskih konstrukcija treba izvesti u skladu sa zahtjevima iz SP 63.13330 i uzimajući u obzir dodatne zahtjeve ovog skupa pravila.

6.7.2 Pri izračunavanju čvrstoće normalnih presjeka savijenih i ekscentrično komprimiranih elemenata treba uzeti vrijednosti granične relativne visine betonske komprimirane zone ξ R prema trenutnim regulatornim dokumentima za betonske i armirano-betonske konstrukcije s koeficijentom jednakim izračunatoj seizmičnosti: 7 bodova - 0,085; 8 bodova - 0, 70; 9 bodova - 0, 50.

Napomena - Pri izračunavanju čvrstoće normalnih presjeka na temelju nelinearnog modela deformacije karakteristika ξ R se ne koristi.

6.7.3 Kao radno ojačanje koje nije pod naponom, poželjnije je koristiti zavareno ojačanje klase A500. Dopušteno je koristiti armature klase A600, B500 i klase A400 razreda 25G2S.

6.7.4 U potpornim elementima armirano-betonskih konstrukcija nije dopušteno koristiti pojedinačne šipke spojene lučnim zavarivanjem, zavarene mreže i okvire, kao i sidrene šipke ugrađenih dijelova izrađenih od armiranog čelika klase A400 razreda 35GS.

6.7.5 Kao prednaprezanje ojačanje, poželjno je koristiti šipku vruće valjane ili termomehanički ojačane armature klase A800 i A1000, stabiliziranu ojačavajuću žicu klase Bp1400, B1500 i B1600 i sedmo-žičane stabilizirane užadi klase K1500 i K1600.

6.7.6 Nije dopušteno koristiti armaturne šipke koje imaju i izduženo i bez prednaprezanja armature koje imaju potpuno izduženje pri maksimalnom naponu δ max manje od 2,5%, kao i armaturnu žicu klase B500.

6.7.7 Kada koristite armirajući čelik klase B500C na mjestima sa seizmikom od 8-9 bodova, izduženje kod najvećeg naprezanja δ max (A gt) treba biti najmanje 5, 0% ili relativno jednoliko produženje δ p najmanje 4,5%, a omjer σ in / σ 0, 2 ≥1, 08.

6.7.8 Uz seizmičnost od 9 bodova nije dopušteno korištenje armaturnih konopa i armatura šipki periodičnog profila promjera više od 28 mm bez posebnih sidara.

6.7.9 U ekscentrično komprimiranim elementima, kao i u savijajućim elementima, kod kojih se uzima u obzir uzdužno komprimirano ojačanje, sa seizmičnošću od 8 i 9 bodova, korak stezaljki treba utvrditi proračunom, ali ne više od:

400 mm, kao i 12d za pletene okvire i 15d za zavarene okvire - pri R sc ≤450 MPa;

300 mm, kao i 10d za pletene okvire i 12d za zavarene okvire - pri R sc\u003e 450 MPa; gdje je d najmanji promjer komprimiranih uzdužnih šipki, mm

6.7.10 Ako ukupna zasićenost ekscentrično komprimiranog elementa s uzdužnim pojačanjem prelazi 3%, stezaljke treba postaviti na udaljenost ne veću od 8d i ne veću od 250 mm.

6.7.11 U pletenim okvirima krajevi stezaljki moraju se saviti oko uzdužne armaturne trake u smjeru težišta dijela i izvući ih unutar betonske jezgre najmanje 6d stezaljke, računajući od osi uzdužne šipke.

6.7.12 Kod savijanja i ekscentrično komprimiranih konstrukcijskih elemenata dopušteno je spajanje radne armature s promjerom šipki do 20 mm - u zonama od 7 i 8 točaka s preklapanjem bez zavarivanja, te u zonama od 9 točaka s preklapanjem bez zavarivanja, ali s "nogama" ili ostali sidreni uređaji na krajevima šipki.

Duljina kruga trebala bi biti 30% veća od vrijednosti koje zahtijevaju trenutni regulatorni dokumenti za betonske i armirano-betonske konstrukcije (SP 63.13330), uzimajući u obzir dodatne zahtjeve ovog skupa pravila.

Dopušteno je koristiti posebne mehaničke spojeve za prešane spojnice (prepletene ili navojne spojke).

Kada je promjer šipki 20 mm ili više, spajanje šipki i okvira mora se izvesti pomoću posebnih mehaničkih spojeva (prepletenih i navojnih spojnica) ili zavarivanjem, bez obzira na seizmičnost mjesta.

Korak stezaljki na skočnim zglobovima bez zavarivanja armature ekscentrično komprimiranih elemenata ne smije biti veći od 8d.

Spajanje armature s spojnim zavarenim spojevima, u pravilu, nije dopušteno. Pri spajanju armature u nekritičnim strukturama, osim elemenata potpornog skeleta zgrada, moguće je koristiti zavarene spojeve armaturnog preklapanja. U ovom slučaju vrijednost duljine zavara treba biti 30% veća od vrijednosti koje zahtijeva GOST 14098 za zavareni spoj tipa C23-Re.

U savijenim i ekscentrično komprimiranim elementima zglobovi armature preklapaju se sa i bez zavarivanja trebaju se nalaziti izvan zona maksimalnih trenutaka savijanja.

Spajanje okova u monolitnim membranama može se zavariti ili plesti preklapanjem.

U jednom dijelu ne smije se spojiti više od 50% rastezljive armature.

6.7.13 Nosivost prednapregnutih konstrukcija, određena čvrstoćom presjeka, mora prelaziti najmanje 25% sile koju dijelovi percipiraju tijekom pucanja.

6.7.14 Kod prednapregnutih konstrukcija s naprezanjem armature na betonu, prednaprezanje koja se utvrđuje na temelju čvrstoće (krajnje stanje prve skupine), treba smjestiti u zatvorene kanale, monolitne betonom ili žbukom, čija čvrstoća nije manja od čvrstoće betonske konstrukcije.

Kao prednaprezanje ojačanja, dodatno instalirano na temelju graničnih stanja druge skupine, dopušteno je koristiti užad za armiranje koja se nalazi u zatvorenim cijevima bez prijanjanja na beton.

6.8 Zgrade od armirano-betonskog okvira

6.8.1 U građevinama okvira, konstrukcija koja prihvaća horizontalno seizmičko opterećenje može uključivati: okvir; okvir s punjenjem; okvir s okomitim vezicama, dijafragmama ili učvršćivačima. Kao potporne konstrukcije zgrada visine više od 9 katova treba koristiti okvire s dijafragmama, vezicama ili učvršćivačima.

Dimenzije izbočenja u zgradi (ako ih ima) u planu ne bi trebale prelaziti korak stupaca.

Prilikom odabira strukturnih shema, prednost treba dati shemama u kojima se plastične zone javljaju prvenstveno u vodoravnim elementima okvira (poprečne trake, nadvratnici, remenski grede itd.).

6.8.2 U stupovima okvira okvira višestambenih zgrada čija je procijenjena seizmičnost 8 i 9 bodova, korak stezaljki (osim zahtjeva utvrđenih u 6.7.9., 6.7.10.) Ne smije biti veći od 1/2 h, a za okvirne komunikacijske okvire ne više od h, gdje je h najmanja bočna veličina stupaca pravokutnog ili dva T-presjeka. Promjer stezaljki u ovom slučaju treba biti najmanje 8 mm.

6.8.3 U pletenim okvirima krajevi stezaljki moraju se saviti oko šipke uzdužne armature i provući se unutar betonske jezgre najmanje 6d stezaljke, računajući od osi uzdužne šipke. U kutnim šipkama kut postavljanja treba biti 30 ° -60 °.

6.8.4 Elemente montažnih stupova višekatnih građevinskih okvira treba povećati na nekoliko katova ako je moguće. Spojevi montažnih stupova moraju se nalaziti u području s najmanje trenutaka savijanja. Spajanje uzdužne armature u montažne elemente stupova s \u200b\u200bnavojem bez zavarivanja nije dopušteno. Uzdužna armatura montažnih elemenata stupova dužine do 10,7 m trebala bi se sastojati od cijelih šipki mjerene duljine.

6.8.5 Pridružite se uzdužnom pojačanju u skladu sa zahtjevima 6.7.12. Kada spajate armaturu zavarivanjem, potrebno je koristiti spojeve izrađene mehaničkim ili ručnim lučnim zavarivanjem na čeličnom nosaču. Za armirajuće šipke promjera do 22 mm dopušteno je lučno zavarivanje s uzdužnim šavovima s parnim prekrivanjem.

6.8.6 Na potpornim dijelovima podnih ploča, broj ugrađenih poprečnih armatura, normalnih do ravnine ploče, određuje se probojem, a ako nije izračunato dizajnom, onda konstruktivno. U oba slučaja šipke poprečnog pojačanja najbliže konturi područja prijenosa tereta nalaze se na udaljenosti koja ne bude veća od 1/3h 0 i ne više od 1 / 2h 0 od ovog kruga. Širina zone postavljanja izračunatog ili / konstrukcijskog poprečnog pojačanja u oba osna smjera mora biti najmanje 2h 0, računajući od konture mjesta prijenosa tereta.

Konstrukcijska i konstrukcijska poprečna armatura ploče treba se sastojati od šipki periodičnog profila promjera najmanje 8 mm, koje treba spojiti na uzdužnu radnu armaturu pomoću otpornog zavarivanja ili krajnjih zavoja (kuka). Nagib šipki poprečne armature je u skladu s projektnim standardima armirano-betonskih konstrukcija.

6.8.7 Za armirano-betonske stupove višekatnih okvirnih zgrada s armaturama klasa A400 i A500 ukupni postotak armature s radnim uzdužnim armaturama u bilo kojem dijelu ne smije biti veći od 6%, a armatura A600 - 4%.

Dopuštena je veća zasićenost stupova uzdužnom ojačanjem pod uvjetom da su potporni dijelovi stupova ojačani konstruktivnom neizravnom armaturom zavarenim mrežama sa ćelijama veličine ne više od 100 mm, dužine najmanje četiri, razmaknutih 60-100 mm (računajući najmanje 10d od kraja elementa, pri čemu d je najveći promjer šipki uzdužne armature). Rešetke armature klase A400, A500, B500 moraju biti promjera najmanje 8 mm.

6.8.8 Krute jedinice armirano-betonskih okvira zgrada treba ojačati uporabom zavarenih žičanih mreža, spirala ili zatvorenih stezaljki.

Zona presijecanja poprečnih i stupova, kao i presjeci križnih traka i stupaca uz krute čvorove okvira na udaljenosti jednakoj i pol visine njihovog presjeka (ali ne većoj od 1/4 visine poda ili raspona poprečne trake), moraju se ojačati zatvorenom poprečnom armaturom (stezaljkama) izračunavanjem, ali ne manje od 100 mm, a za sustave okvira s potpornim dijafragmama - ne manje od 200 mm.

6.8.9 U zgradama s jezgrama dijafragme i krutosti najmanje 50% podne krutosti na svakom katu imaju zidovi, dijafragme, spojevi, jezgre krutosti i ne više od 50% stupovima.

Dijafragme, spojnice i jezgre za učvršćenje koje apsorbiraju horizontalna opterećenja trebaju biti kontinuirane duž cijele visine zgrade i trebaju biti ujednačene i simetrične u oba smjera u odnosu na težište zgrade. Najmanje dvije dijafragme smještene u različitim ravninama trebaju biti postavljene u svakom smjeru. Dopušteno je u gornjim katovima zgrade smanjiti broj i duljinu dijafragme uz održavanje simetrije njihovog položaja unutar poda. Promjena smične (savijanje) krutosti dijafragmi susjednih podova ne smije prelaziti 20%, a duljina svake dijafragme krutosti trebala bi biti barem visina poda. U zgradama od armirano-betonskog betona dopuštena je uporaba okvira dijafragme i metalnih veza.

6.8.10 Kod projektiranja zgrada sa znatno nižom čvrstinom donjih katova (zgrade s "fleksibilnim" donjim katom) s procijenjenom seizmičnošću gradilišta od 8 i 9 bodova, stubovi "fleksibilnog" poda u pravilu trebaju biti izrađeni od čelika ili s čvrstom armaturom.

6.8.11. Maksimalne udaljenosti između osi stupaca u svakom smjeru s pločama bez okvira i pločama bez okvira s velikim slovima, trebaju biti 7, 2 m - sa seizmičnošću od 7 bodova, 6,0 m - sa seizmičnošću 8,9 bodova. Debljina stropova (sa i bez natpisa) okvira bez okvira treba uzeti najmanje 1/30 udaljenosti između osi stupaca i najmanje 180 mm, klasa betona - ne niža od B20.

Na vanjskoj konturi vertikalnih nosivih konstrukcija zgrada, podovi bi se trebali temeljiti na poprečnim linijama na razini svakog kata. Dopušteno je ugraditi na konzolne viseće stropove i građevinske omotnice koji djelomično strše ili duž perimetra zgrade izvan glavnog okvira. Dizajn čvorova sučelja zidova i poda mora zadovoljiti zahtjeve 6.8.15.

6.8.12 Prilikom izračunavanja čvrstoće normalnog presjeka ploče bezrigelnih nepropusnih okvira na utjecaj momenta savijanja, izračunatu širinu komprimirane zone betona treba uzeti ne više od tri puta širine stupova. Kod ove konstrukcijske širine u svakom aksijalnom smjeru treba postaviti najmanje 50% površine cijele uzdužne radne armature ploče po stupcu u smjeru okomitom na smjer armature. 10% površine cjelokupne radne armature postavljene na zadanu širinu konstrukcije mora se proći kroz tijelo stupa.

Preporučuje se postavljanje najmanje 30% cjelokupne uzdužne armature u obliku skupina okvira, ravnih okomitih ili prostornih pravokutnih ili trokutastih presjeka. Takvi okviri u oba osna smjera trebaju biti koncentrirani kao dio pojačanih armaturnih traka iznad stupova, pri čemu najmanje dva ravna okvira ili dva gornja šipka prostornog okvira trebaju proći kroz tijelo stupa, kao i kao dio armature koja prolazi kroz srednje dijelove raspona. Kontinuitet ovih okvira unutar ukupnih dimenzija preklapanja treba osigurati spojevima zavarenim čeličnim zglobovima uzdužnih šipki okvira. Ti zglobovi za stražnjicu trebaju biti smješteni u zonama minimalnih trenutaka savijanja u odgovarajućim aksijalnim smjerovima i imati čvrstoću ne manju od standardnog otpora spojenih šipki.

6.8.13 Lagane zglobne ploče trebaju se koristiti kao zidovi zidnih konstrukcija okvira okvira. Dopušteno je sredstvo za punjenje opeke ili kamena koje ispunjava zahtjeve 6.14.4, 6.14.5.

6.8.14 Dopuštena je uporaba samonosivih zidnih zidova:

na korak zidnih stupova okvira ne više od 6 m;

s visinom zidova zgrada koje su podignute na mjestima s seizmičnošću od 7, 8 i 9 bodova, ne većom od 12, 9 i 6 m.

6.8.15 Kako bi se osigurao odvojeni rad nekvalitetnih i nosivih konstrukcija tijekom seizmičkih utjecaja, dizajn sučeljih čvorova kamenih zidova i stupova, dijafragmi i stropova (križnih traka) trebao bi isključiti mogućnost prijenosa tereta koji djeluje na njih u svojoj ravnini. Snaga zidnih elemenata i njihovih učvršćenja na elemente okvira mora biti u skladu s 5,5 i biti potvrđena proračunom djelovanja izračunatih seizmičkih opterećenja iz ravnine.

Postavljanje samonosivih zidova u okvirnim zgradama treba imati fleksibilne veze s okvirom, ne ometajući horizontalne pomake okvira duž zidova.

Između površina zidova i stupova okvira treba osigurati razmak od najmanje 20 mm. Na sjecištu krajnjih i poprečnih zidova s \u200b\u200buzdužnim zidovima, treba se rasporediti antiseizmičke šavove po cijeloj visini zidova.

Duž cijele duljine zidova u razini ploča i gornjeg dijela prozorskih otvora trebaju se postaviti antiseizmički pojasevi, povezani s okvirom zgrade.

6.8.16 Kod projektiranja građevina okvira, osim savijanja i deformacija smicanja u središnjem dijelu okvira, moraju se uzeti u obzir aksijalne deformacije, kao i proračun stabilnosti protiv prevrtanja.

6.8.17 Zidovi izrađeni od zidanog rezanja poda i njihove točke pričvršćivanja mogu se oblikovati kao ispuna koja je uključena u rad okvira ili kao ispuna odvojena od okvira. Punjenje koje sudjeluje u radu okvira izračunava se i izrađuje kao nosivi zid.

6.8.18 Konstrukcije spojeva elemenata zidova zavjesa, odvojenih od okvira, na potporne konstrukcije zgrade trebaju isključiti mogućnost premještanja tereta koji djeluju na njih u svojoj ravnini. Snaga zidnih elemenata ovog dizajna i njihove točke pričvršćenja na elemente okvira moraju se potvrditi izračunavanjem djelovanja seizmičkih opterećenja iz ravnine. U spojevima susjednih dijelova zidova zavjesa različitih smjerova, moraju se predvidjeti vertikalni protuseizmički šavovi debljine najmanje 20 mm ispunjeni elastičnim materijalom.

6.8.19 Preporučuje se projektiranje armirano-betonskih okvira jednokatnih zgrada u poprečnom smjeru, u pravilu u skladu s konstrukcijskom shemom u obliku potpornih stupova utaknutih u temelje i zglobnim šipkama. Za područja sa seizmičkom rasponom od 7 točaka prihvaćaju se krovne i krovne konstrukcije kao i za ne-seizmička područja. Za područja sa seizmičnošću od 8 i 9 bodova, rasponi se uzimaju na 24, 0 m i 12 m. Korak rafterskih konstrukcija uzima se za 8 bodova - 6, 0 m i 12 m, za 9 bodova - 6, 0 m; potporne strukture se ne koriste.

6.9 Značajke dizajna zgrada sa čeličnim okvirom

6.9.1 Čelični stupovi okvira višekatnih okvira trebaju biti dizajnirani sa zatvorenim (okvirnim ili okruglim) presjekom, jednako stabilnim u odnosu na glavne inercijske osi i stupovima okvira povezanih I-snopom, poprečnim ili zatvorenim dijelovima.

Čelični nosači okvira trebaju biti dizajnirani od valjanih ili zavarenih I-greda, uključujući i valoviti zid.

6.9.2 Spojeve stupaca u pravilu treba pripisati čvorovima i smjestiti u zonu djelovanja najmanje savijajućih trenutaka.

U stupovima okvira okvira na razini poprečnih traka moraju se ugraditi poprečni učvršćivači. Zone razvoja plastičnih deformacija u elementima čeličnih konstrukcija trebaju se pomaknuti izvan granica zavarenih i vijčanih spojeva.

6.9.4 Podupirajući presjeci poprečnih čeličnih okvira višestambenih zgrada trebaju se razviti povećanjem širine police ili uređaja za podnožje kako bi se smanjila naprezanja u zavarenim spojevima u području poprečnih traka uz stupove. Spojevi križnih traka sa stupovima mogu se izvoditi na vijcima visoke čvrstoće, bez povećanja potpornih presjeka poprečnih greda.

6.9.5 Za elemente koji djeluju u stupnju elastične plastike treba koristiti nisko-ugljične i niskolegirane čelike s relativnim produženjem od najmanje 20%.

6.10 Zgrade sa velikim panelima

6.10.1 Zgrade s velikim pločama trebaju biti projektirane s uzdužnim i poprečnim zidovima, međusobno povezane stropovima i oblogama u jedinstvenom prostornom sustavu koji prihvaća seizmička opterećenja.

Pri projektiranju zgrada s velikim pločama potrebno je:

predvidi zidne i stropne ploče, obično veličine sobe;

za izradu vertikalnih i vodoravnih spojnih zglobova ploča uzdužnih i poprečnih zidova između sebe i s pločama prekrivanja (obloga) zavarivanjem armaturnih otvora, ugrađenih dijelova ili na vijcima i monolitnim okomitim i vodoravnim spojevima finozrnatim betonom klase ne nižim od B15 i ne nižim od klase betonskih ploča. Sva monolitna završna oblaganje zidnih ploča i stropova (obloga) treba izvesti s valovitim ili nazubljenim površinama. Dubina (visina) tipki i zuba je najmanje 4 cm;

kada su stropovi naslonjeni na vanjske zidove zgrade, a zidovi na protu-seizmičkim spojevima, prekrijte vertikalnu armaturu zidnih ploča zavarenim spojevima zavarenim na izlazima armature podne ploče.

Uz odgovarajuće opravdanje dopušteno je izrađivati \u200b\u200bvertikalne spojeve zidova na ugrađenim dijelovima, bez postavljanja monolitnih vertikalnih bušotina i valovitih površina lica zidnih ploča.

6.10.2 Ojačanje zidnih ploča treba izvoditi dvostrano, u obliku prostornih okvira ili armaturnih mreža. Površina okomitog i vodoravnog pojačanja instaliranog na svakoj ravnini ploče treba biti najmanje 0,05% površine odgovarajućeg dijela zida.

Debljina unutarnjeg potpornog sloja višeslojnih ploča trebala bi se odrediti rezultatima izračuna i uzeti najmanje 100 mm.

Ugrađeni dijelovi koji se koriste za spajanje ploča međusobno moraju biti zavareni na radno učvršćenje.

6.10.3 Na raskrižju zidova treba postaviti vertikalno ojačanje, kontinuirano na cijeloj visini zgrade. Okomiti otvori vrata i prozora trebali bi se postavljati i vertikalni okov, a s uobičajenim smještajem otvora podnožje do poda. Površina poprečnog presjeka armature instalirane na spojevima i duž rubova otvora treba odrediti proračunom, ali uzeti najmanje 2 cm 2.

Na mjestima preseka zidova dopušteno je postavljanje ne više od 60% izračunate količine vertikalne armature u vanjske ploče s ostatkom armature u unutarnjim zidnim pločama na udaljenosti ne većoj od 1 m od sjecišta zidova (osim strukturne armature).

6.10.4 Rješenja za zglobove trebaju biti uočljiva u izračunavanju zateznih i posmičnih sila. Presjek metalnih veza na spojevima ploča (vodoravnih i vertikalnih) određuje se izračunavanjem, ali njihov minimalni presjek treba biti najmanje 1 cm 2 na 1 metar zavara.

6.10.5 Ugrađene lođe izvode se s duljinom jednakom udaljenosti između susjednih potpornih zidova. U zgradama na mjestima s potresom od 8 i 9 točaka u ravnini vanjskih zidova na mjestima lođa treba predvidjeti armirano-betonske okvire. U zgradama do pet katova s \u200b\u200bizračunatom seizmičnošću od 7 i 8 bodova dopušteno je pričvrstiti pričvršćene lođe s razmakom ne većim od 1,5 m i povezane s glavnim zidovima metalnim vezicama.

6.11 Zgrade s nosivim zidovima od armiranog betona

6.11.1 Osim zgrada, čiji su svi zidovi i stropovi izrađeni od monolitnog betona, monolitne zgrade uključuju i zgrade čiji su vanjski zidovi, kao i pojedinačni dijelovi unutarnjih zidova i stropova sastavljeni od montažnih elemenata.

6.11.2 Monolitne građevine u pravilu bi trebale biti projektirane u obliku križnog sustava s nosivim (uglavnom od teškog armiranog betona) ili ne nosećim vanjskim zidovima. Istovremeno, zidovi, dijafragme, jezgre krutosti i ne više od 20% stupca pružaju najmanje 80% podne krutosti na svakom katu zgrade, osim gornjeg kata. Čvrstoća gornjeg kata zgrade mora biti najmanje 50% krutosti donjeg kata.

Pomoću studije izvodljivosti, monolitne građevine mogu se oblikovati konstrukcijom bačvastog zida s jednom ili više osovina.

6.11.3 Unutarnji poprečni i uzdužni zidovi zgrada na točkama 8 i 9 moraju biti bez kresanja na planu unutar zidova. Maksimalna udaljenost između nosivih zidova ne smije prelaziti 7, 2 m. U zgradama s nekvalitetnim vanjskim zidovima moraju biti najmanje dva unutarnja uzdužna i poprečna zida.

6.11.4 Izmet dijela vanjskih zidova u planu ne smije biti veći od 6 m za građevine čija je procijenjena seizmička vrijednost 7 i 8 bodova i 3 m za zgrade s procijenjenom seizmičnošću od 9 bodova.

6.11.5 Prekrivanja mogu biti monolitna, montažna i montažna monolitna.

6.11.6 Zidovi loggie trebaju biti izvedeni kao produžetak nosivih zidova.

6.11.7 Pri projektiranju konstrukcija potrebno je provjeriti čvrstoću vodoravnih i nagnutih dijelova slijepih zidova i zidova, vertikalnih zidnih spojnica, normalnih presjeka u potpornim zonama nadvratnika, presjeka duž trake između mogućih nagnutih pukotina i nagnute pukotine.

6.11.8 Konstrukcijska armatura duž zidnog polja s okomitim i vodoravnim ojačanjem s površinskim presjekom na svakoj ravnini zida od najmanje 0,05% odgovarajućeg presjeka zida, na raskrižjima zidova, mjestima oštrih promjena debljine zida, na rubovima otvora s ojačanjem s površinom presjeka od najmanje 2 cm 2, objedinjena zatvorenom stezaljkom s nagibom ne većim od 500 mm.

6.11.9 Ojačavanje monolitnih zidova u pravilu treba izvesti pomoću prostornih okvira sastavljenih od ravnih vertikalnih okvira i vodoravnih šipki ili ravnih vodoravnih okvira.

U prostornim okvirima koji se koriste za ojačavanje polja zidova, promjer vertikalne armature trebao bi biti najmanje 10 mm, a vodoravni - najmanje 8 mm. Nagib vodoravnih šipki koje spajaju okvire ne smije prelaziti 400 mm. Ojačanje širokih stupova može se izvršiti dijagonalnim okvirima.

6.11.10 Postavljanje šipki i kaveza za armiranje tijekom betoniranja konstrukcija monolitnih građevina (osim stubova, ako postoje) mogu se izvesti:

zavarivanje bez kruga - u zonama od 7 i 8 točaka s promjerom šipki do 20 mm;

bez kruga bez zavarivanja, ali s "nogama" ili s drugim sidrenim uređajima na krajevima šipki - u zonama od 9 bodova.

Kad je promjer šipki 20 mm ili više, spajanje šipki i okvira treba izvesti zavarivanjem ili upotrebom posebnih mehaničkih spojeva (prepletenih i navojnih spojnica) bez obzira na seizmičnost mjesta.

6.11.11 Nadstrešnice treba ojačati prostornim okvirima, a njihovo ojačanje treba postaviti preko ruba otvora prema zahtjevima trenutnih regulatornih dokumenata za betonske i armirano-betonske konstrukcije (SP 63.13330), uzimajući u obzir dodatne zahtjeve ovih građevinskih normi, ali ne manje od 500 mm. Visoki skakači mogu se pojačati dijagonalnim okvirima.

Korak poprečnih šipki prostornih okvira mostova treba uzeti ne više od 10d (d je promjer uzdužnih šipki) i ne veći od 150 mm. Promjer poprečnih šipki treba uzeti najmanje 8 mm.

6.11.12 Okomiti zupčani zidovi zidova trebaju biti ojačani vodoravnim armirajućim šipkama, čija se površina određuje izračunavanjem, ali treba biti najmanje 0,5 cm 2 po 1 metru zavarenog objekta u zgradama do pet katova na područjima konstrukcijske seizmičnosti od 7 i 8 bodova i ne manje 1 cm 2 po 1 metru šava u drugim slučajevima.

6.12 Zgrade volumetrijskih blokova i ploča

6.12.1 Zgrade volumena i blokova ploča trebaju biti projektirane od čvrsto oblikovanih ili montažnih volumetrijskih blokova i ploča izrađenih od teškog ili lakog betona klase najmanje B15, kombinirane u jedinstveni prostorni sustav koji prihvaća seizmičke učinke.

6.12.2 Kombiniranje volumetrijskih blokova u jedinstveni prostorni sustav može se provesti na jedan od sljedećih načina:

zavarivanje ugrađenih dijelova ili armaturnih otvora sa zidova i poda opsežnih blokova;

uređaj u okomitim šupljinama između zidova volumetrijskih blokova monolitnog betona ili armiranobetonskih mozgova;

uređaj vodoravnih remenskih greda na razinama poda i obloga;

monoliranje spojeva duž vertikalnih i horizontalnih šavova s \u200b\u200bfinim zrnatim betonom sa smanjenim skupljanjem;

kompresija stupova volumetrijskih blokova vertikalnim ojačanjem, zategnutim u građevinskim uvjetima.

6.12.3. U zgradama s blokovima volumena, zajedno s blokovima volumena, dopušteno je koristiti „skriveni“ monolitni armirano-betonski okvir i krutoće dijafragme smještene u vertikalne šupljine između blokova kako bi se prihvatile seizmičke opterećenja.

6.12.4 Blok stropne ploče mora biti ravan s bljeskalicom u sredini od najmanje 20 mm. Njegova debljina na nosačima i u sredini uzima se prema proračunu, ali ne manje od 50 mm (u prosjeku).

6.12.5 Podne ploče i zidovi volumetrijskih blokova trebaju biti raspoređeni s često rebrastim ili glatkim jednoslojnim ili višeslojnim. Debljina ravnih jednoslojnih zidova i nosivih slojeva višeslojnih zidova mora biti najmanje 100 mm.

6.12.6 Debljina polica rebrastih zidova treba biti najmanje 50 mm, a visina rebara, uključujući debljinu polica, najmanje 100 mm.

6.12.7 Ojačavanje volumetrijskih blokova treba obaviti bilateralno, u obliku prostornih okvira, zavarenih mreža i pojedinih šipki, kombiniranih u jedan prostorni ojačavajući prostorni blok. Dopušteno je izvoditi ojačavanje ravnih zidova s \u200b\u200bjednostrukim u obliku ravne zavarene mreže.

Područje okomitog i vodoravnog pojačanja instaliranog na svakoj ravnini ploče za pojačanje svake vrste treba biti najmanje 0,05% površine odgovarajućeg dijela ploče.

6.12.8 Može se koristiti volumetrijski blok s jednim pojačanjem tri ravna zida:

u zgradama sa skrivenim monolitnim okvirom, bez obzira na broj katova;

u zgradama drugih vrsta - s visinom ne većom od pet katova s \u200b\u200bprocijenjenom seizmičnošću od 7, 8 bodova i ne više od tri kata - sa seizmičnošću od 9 bodova.

6.12.9 Podrška za jedinice volumena u razini poda u pravilu bi trebala biti duž cijele duljine ležajnih zidova. U zgradama do pet katova čija je procijenjena seizmičnost 7 i 8 bodova i do tri kata s 9 bodova, blokovi se mogu poduprijeti samo u uglovima. U tom slučaju, duljina ležajne površine treba biti najmanje 300 mm na svakoj strani ugla.

6.12.10 U zgradama s više etaža u pravilu bi trebao postojati barem jedan unutarnji zid. Istodobno, dopušteno je koristiti blokove različitih veličina u vanjskim zidovima, stršeći ili potonuti na duljinu do 1,5 m.

6.12.11. Izmet dijela vanjskih zidova zgrade u planu ne smije prelaziti 6, 0 m.

6.12.12 Konstruktivna rješenja vertikalnih i horizontalnih spojeva trebaju osigurati percepciju napora na projektiranju. Potrebni presjek metalnih veza određuje se izračunavanjem, ali uzmite barem:

okomita - 30 mm 2 po 1 metru vodoravnog šava između blokova koji su susjedni po visini sa seizmičnošću od 7 i 8 bodova i 50 - sa seizmičnošću od 9 bodova;

vodoravni - 150 mm 2 po 1 metru horizontalnog šava između susjednih blokova izraza.

U vezi s tim, susjedni blokovi mogu se izvesti koncentrirano u uglovima blokova.

U proračunima se trenje u vodoravnim zglobovima stražnjica ne uzima u obzir.

6.12.13 Dimenzije presjeka elemenata „skrivenog“ monolitnog okvira (stupaca i nosača) određuju se izračunavanjem, ali moraju biti najmanje 160 x 200 mm. Ojačavanje stupova i poprečnih krila "skrivenog" okvira treba izvesti pomoću prostornih okvira. U ovom slučaju, stubovi moraju imati uzdužno pojačanje od najmanje 4 d12 klase A400, križne trake - 4 d10 s konstrukcijskom seizmičnošću od 7 i 8 bodova i najmanje 4 d12 s potresnom snagom od 9 bodova.

Klasa betona elemenata „skrivenog“ okvira ne smije biti niža od B15.

6.12.14 Debljina monolitnih krutosti dijafragmi u šupljinama između blokova mora biti najmanje 100 mm. Ojačanje monolitne dijafragme krutosti dopušteno je izvesti s jednom rešetkom.

6.12.15. Konstrukcijska rješenja dijafragme krutosti i elementi "skrivenog" okvira trebaju osigurati kompatibilnost njihovog rada s jedinicama volumena.

6.12.16 Pri projektiranju zidanih ploča potrebno je:

predvidi zidne i podne ploče veličine sobe;

povezati ploče zidova i poda međusobno i s blokovima zavarivanjem otvora za armaturu, sidrenih šipki ili ugrađenih dijelova i monolitnih okomitih jažica i presjeka zglobova duž vodoravnih spojeva finozrnatim betonom sa smanjenim skupljanjem;

osiguravaju zavarene spojeve armaturnih otvora s podne ploče s vertikalnim ojačavanjem zidnih ploča kada su stropovi poduprti na vanjskim zidovima i zidovima na dizalicama.

6.13 Zgrade sa zidovima od velikih blokova

6.13.1 Zidni blokovi mogu biti izrađeni od betona, uključujući svjetlost, kao i od opeke ili drugih komadnih materijala pomoću vibracija u kalupovima na vibracijskom stolu. Potrebna vrijednost normalne adhezije opeke (kamena) s otopinom u blokovima određuje se izračunavanjem, ali treba biti najmanje 120 kPa.

Vanjski zidni blokovi mogu biti jednoslojni ili višeslojni.

6.13.2 Zidovi velikih blokova mogu biti:

a) dvorezno i \u200b\u200bvišeslojno rezanje. Sile na šavovima percipiraju se silama trenja i kočnicama. Broj prizemnih etaža u takvim zgradama ne smije biti veći od tri na mjestima sa seizmičnošću od 7 bodova i jednog na mjestima sa seizmičnošću od 8 bodova;

b) rezanje u dva ili tri reda, međusobno povezano zavarivanjem ugrađenih dijelova ili armaturnih otvora;

c) rezanje s više redova ojačano vertikalnim ugradbama od armiranog betona.

6.13.3 Zidni blokovi moraju biti ojačani prostornim okvirima. Okomito ojačanje u blokovima postavlja se izračunavanjem, ali ne manje od 2d8 klase A240 za svako bočno lice. Neojačani blokovi dopušteni su na mjestima sa seizmičnom energijom od 7 točaka u zgradama do tri kata, na mjestima sa seizmičnošću od 8 bodova u jednokatnim zgradama. Zidne blokove (i za vanjske i za unutarnje zidove) treba koristiti samo s utorima ili četvrtinama na okomitim prednjim stranama.

Blokove treba međusobno povezati zavarivanjem ugrađenih dijelova ili ventila. Okomita armatura na krajevima zidnih blokova, uključujući i na slijepim dijelovima zidova, treba biti povezana s otvorima armature iz temelja, vertikalnom ojačanjem potpornih i donjih zidnih blokova, uključujući blokove susjednih poda i učvršćene u protuseizmički pojas gornjeg kata.

6.13.4 Protuseizmički pojasevi u zgradama s velikim blokovima mogu biti monolitni ili montažni monolitni od ojačanih preklopnih blokova. Blokovi skakača međusobno su povezani na dvije razine visine zavarivanjem otvora fitinga ili ugrađenih dijelova s \u200b\u200bnaknadnim monolitom.

6.13.5 Na razini stropova i obloga izrađenih od montažnih armirano-betonskih ploča, duž svih zidova trebaju biti postavljeni antiseizmički pojasevi od monolitnog betona, koji kombiniraju ispusne dijelove armiranja s krajeva ploča i izljeve iz blokova struka. Širina pojasa mora biti najmanje 90 mm, visina mora odgovarati debljini podne ploče, klasa betona nije niža od B12, 5. Pri odabiru armature za antiseizmičke pojaseve dopušteno je uzeti u obzir uzdužno ojačanje blokova struka.

6.13.6 Veza između uzdužnih i poprečnih zidova osigurava se pažljivim betoniranjem vertikalnih žljebova susjednih blokova, polaganjem armaturnih mreža u svaki horizontalni mortni spoj i antiseizmičkim pojasevima.

6.13.7 Šipke okomitog ojačanja trebaju se postaviti na cijelu visinu zgrade u uglovima, na mjestima puknuća zidova u planu i na spojevima vanjskih zidova s \u200b\u200bunutarnjim, uokvirenim otvorima u unutarnjim zidovima, duž duljine slijepih zidova ne više od 3 m, duž duljine vanjskih zidova - uokvireni stupovima.

Uz kontinuirano vertikalno ojačanje, uzdužna armatura prolazi kroz rupe u strukovnim blokovima i spaja se zavarivanjem. Žljebovi u blokovima na mjestima ugradnje vertikalne armature moraju biti zapečaćeni betonom na plitkom ruševinama klase najmanje B15 s vibracijama.

6.13.8 Da bi se povećala seizmička otpornost zgrada od velikih blokova, vertikalne armirano-betonske inkluzije trebaju biti postavljene na mjestima sjecišta i duž slobodnih krajnjih strana zidova. Da bi se povećala vodoravna krutost slijepih dijelova zidova u vertikalnim spojevima između zidnih blokova, također se mogu postaviti betonski ključevi i zavareni spojevi vodoravnih ojačanih otvora susjednih blokova.

6.14 Zgrade sa zidovima od opeke ili zidova

6.14.1 Za postavljanje zidova od zida, keramičke opeke i kamenja koriste se betonski blokovi, prirodno kamenje pravilnog oblika i mali blokovi.

Noseće kamene zidove treba podizati od zidanja na malterima posebnim dodacima koji povećavaju prijanjanje maltera na opeku ili kamen, uz obavezno ispunjavanje svih vertikalnih spojeva malterom.

Zidanje nosivih zidova bez punjenja okomitih spojeva malterom i bez armirano-betonskih kaveza ili ugradbi dopušteno je kada se koristi keramičko kamenje s utorom-sljemenskim spojem samo na mjestima konstrukcijske seizmičnosti od 7 bodova ili manje.

S konstrukcijskom seizmičnošću od 7 točaka dopušteno je postavljanje nosivih zidova zgrada od zida na malterima s mešalicama bez upotrebe posebnih aditiva koji povećavaju čvrstoću prianjanja maltera na ciglu ili kamen.

6.14.2 Zabranjuje se pri negativnoj temperaturi zidanje ležajnih, samonosivih zidova, ispunjavanje okvira i pregrada, uključujući i armiranobetonske inkluzije, od opeke (kamena, blokova) prilikom postavljanja zgrada na lokacijama sa seizmičnošću od 9 ili više točaka.

S procijenjenom seizmičnošću od 8 bodova ili manje, dopušteno je zimsko zidanje uz obavezno uključivanje aditiva u otopinu koji osiguravaju stvrdnjavanje otopine na niskim temperaturama.

Dopušteno je provoditi zidanje u seizmičkim područjima pri negativnoj temperaturi zraka od opeke (kamena, bloka) prethodno zagrijane do pozitivne temperature na otopinama bez dodataka antifriza s daljnjim prekrivanjem i držanjem na pozitivnoj temperaturi dok žbuka ne dosegne čvrstoću od najmanje 20% dizajna.

6.14.3 Izračun kamenih konstrukcija trebalo bi se provoditi istodobno s djelovanjem vodoravnih i okomito usmjerenih seizmičkih sila.

Vrijednost vertikalnog seizmičkog opterećenja s procijenjenom seizmikom od 7-8 bodova trebala bi biti 15%, a sa seizmičnošću od 9 bodova - 30% odgovarajućeg vertikalnog statičkog opterećenja.

Smjer djelovanja vertikalnog seizmičkog opterećenja (gore ili dolje) treba uzeti nepovoljnije za stresno stanje elementa koji se razmatra.

6.14.4 Za zidanje nosećih i samonosivih zidova ili ispunu, koji sudjeluju u radu okvira, trebaju se koristiti sljedeći proizvodi i materijali:

a) čvrste i šuplje cigle, keramičko kamenje klase ne niže od M125, a seizmičnost gradilišta iznosi 8 i 9 bodova, a stupnjevi ne niži od M100, a seizmičnost je 7 bodova.

Proizvodi s prazninama trebaju imati: promjer vertikalnih cilindričnih praznina i veličina bočnih stranica četvrtastih praznina nije veći od 20 mm, a širina prorezanih praznina ne veća od 16 mm. Praznina zidanog materijala bez armirano-betonskih ulomaka ili kopči (košulja) ne smije biti veća od 25%;

b) kamenje i blokovi pravilnog oblika od školjaka, krečnjaka marke ne manje od 35 ili tufova (osim felsita) razreda 50 i više;

c) betonski zidovi, čvrsti i šuplji blokovi lakog i staničnog betona klase tlačne čvrstoće ne niže od B3, 5, razreda prosječne gustoće ne niže od D600 trebaju se koristiti za nosive zidove; za samonosive zidove - klase čvrstoće na pritiske ne niže od B2, 5, razreda gustoće ne manje od D500.

Za izradu pregrada i zidova zavjesa dopušteno je koristiti opeku i keramičko kamenje razreda ne niže od M75, a da pritom ne ograničite veličinu i praznine i pločice od gipsa i jezika.

Zidanje komadnih zidova treba izvoditi na miješanim cementnim malterima razreda ne nižim od M25 u ljetnim uvjetima, a ne nižim od M50 zimi ili na posebnim ljepilima. Za zidne blokove treba koristiti malter čija masa nije niža od M50 i posebna ljepila.

6.14.5 Kvačice su podijeljene u kategorije ovisno o otpornosti na seizmičke utjecaje.

Ako je na gradilištu nemoguće dobiti vrijednosti od ≥120 kPa (uključujući maltere s dodacima koji povećavaju njihovu adheziju na ciglu ili kamen), uporaba opeke ili zidanja nije dopuštena.

Napomena - S konstrukcijskom seizmičnošću od 7 bodova dopušteno je koristiti zidanje od prirodnog kamena pri 120 kPa \u003e\u003e 60 kPa. Istodobno, visina zgrade ne smije biti veća od tri kata, širina zidova - najmanje 0, 9 m, širina otvora - ne više od 2 m, a razmak između osi zidova - ne veći od 12 m.

Projekt proizvodnje zida trebao bi predvidjeti posebne mjere za brigu o očvršćivanju zida, uzimajući u obzir klimatske karakteristike građevinskog područja. Te bi mjere trebale osigurati potrebne pokazatelje čvrstoće zidanja.

Kod ojačanja zidanja armaturnim ili armirano-betonskim uključenjima, visina poda može se uzeti 6; 5 odnosno 4, 5 m.

U ovom slučaju, omjer visine poda i debljine stijenke ne smije biti veći od 12.

6.14.8 Za zgrade sa nekompletnim okvirom, čija je procijenjena seizmička vrijednost 7-8 bodova, dopuštena je uporaba vanjskih kamenih zidova i unutarnjih armirano-betonskih ili metalnih okvira (nosača), dok zahtjevi utvrđeni za kamene zgrade moraju biti ispunjeni. Visina takvih zgrada ne smije biti veća od 7 m.

6.14.9 U zgradama s nosivim zidovima širine većim od 6,4 m, osim vanjskih uzdužnih zidova, u pravilu bi trebao postojati barem jedan unutarnji uzdužni zid. Udaljenost između osi poprečnih zidova ili okvira koji ih zamjenjuju treba provjeriti izračunavanjem i ne smije biti veća od onih navedenih u tablici 8. Ukupna duljina zamjenskih okvira ne smije biti veća od 25% ukupne duljine unutarnjih zidova istog smjera. Uređaj dva susjedna zamjenska okvira istog smjera nije dopušten.

U zgradama manjih staničnih betonskih blokova udaljenost između zidova, bez obzira na izračunatu seizmičnost, ne smije prelaziti 9 m.

Tablica 8 - Udaljenost između osi poprečnih zidova ili okvira koji ih zamjenjuju

6.14.10 Dimenzije zidnih elemenata kamenih zgrada treba odrediti proračunom. Moraju biti u skladu sa zahtjevima danima u tablici 9.

Prije nego što pošaljete elektroničku žalbu Ministarstvu graditeljstva Rusije, molimo pročitajte pravila za rad ove interaktivne usluge koja su navedena u nastavku.

1. Prihvaćen za elektroničke prijave u području nadležnosti Ministarstva građevine Rusije, kompletirane u skladu s priloženim obrascem.

2. Elektronička žalba može sadržavati izjavu, prigovor, prijedlog ili zahtjev.

3. Elektroničke komunikacije poslane putem službenog internetskog portala Ministarstva građevine Rusije predaju se na razmatranje odjelu za rad sa građanima. Ministarstvo osigurava objektivno, sveobuhvatno i pravovremeno razmatranje žalbi. Razmatranje elektroničkih prijava je besplatno.

4. Sukladno saveznom zakonu od 02.05.2006. N 59-FZ "O postupku razmatranja žalbi građana Ruske Federacije", elektroničke žalbe registriraju se u roku od tri dana i šalju se, ovisno o sadržaju, strukturalnim jedinicama Ministarstva. Žalba se razmatra u roku od 30 dana od dana registracije. Elektronička žalba koja sadrži pitanja čije rješenje nije u nadležnosti Ministarstva graditeljstva Rusije bit će poslana u roku od sedam dana od dana registracije odgovarajućem tijelu vlasti ili odgovarajućem službenom tijelu čija nadležnost uključuje rješavanje pitanja postavljenih u žalbi, uz obavijest građanina koji je žalbu poslao.

5. Elektronička žalba ne dolazi u obzir kada:
- nepostojanje prezimena i imena podnositelja prijave;
- Navođenje nepotpune ili netočne poštanske adrese;
- prisutnost u tekstu opscenog ili uvredljivog jezika;
- prisutnost u tekstu prijetnje životu, zdravlju i imovini dužnosnika, kao i članova njegove obitelji;
- koristite kad kucate necilindrični izgled tipkovnice ili samo velika slova;
- odsutnost interpunkcijskih znakova u tekstu, prisutnost nerazumljivih kratica;
- prisutnost u tekstu pitanja na koje je podnositelj zahtjeva već dobio pisani odgovor o osnovanosti vezanom za prethodno podnesene prijave.

6. Odgovor podnositelju prijave šalje se na poštansku adresu navedenu prilikom popunjavanja obrasca.

7. Prilikom razmatranja prijave nije dopušteno otkrivanje podataka sadržanih u prijavi, kao ni podataka koji se odnose na privatni život građana, bez njegovog pristanka. Podaci o osobnim podacima podnositelja zahtjeva pohranjuju se i obrađuju u skladu sa zahtjevima ruskog zakonodavstva o osobnim podacima.

8. Žalbe zaprimljene putem web mjesta sažimaju se i predaju rukovodstvu Ministarstva na informacije. Odgovori na najčešće postavljana pitanja povremeno se objavljuju u odjeljcima "za stanovnike" i "za stručnjake"

Kodeks pravila SP 14.13330.2014

"SNiP II-7-81 *. GRAĐEVINA NA SEIZMICKIM PODRUČJIMA"

(odobreno naredbom Ministarstva graditeljstva i stambeno-komunalne djelatnosti Ruske Federacije od 18. veljače 2014. N 60 / pr)

S promjenama od:

Kôd projektiranja seizmičke zgrade

Revizija ažuriranog SNiP II-7-81 *
"Izgradnja u seizmičkim područjima" (SP 14.13330.2011)

uvod

rad je izveo Centar za istraživanje potresne otpornosti građevina TSNIISK im. VA Kucherenko - Institut za znanstvenoistraživački centar "Building" (OJSC) (voditelj radova je doktor tehničkih znanosti, prof. Ya.M. Aizenberg; izvršni direktor je kandidat tehničkih znanosti, izvanredni profesor V.I. Smirnov).

1 Opseg

Ovaj skup pravila primjenjuje se na dizajn građevina i građevina podignutih na lokacijama sa seizmičnošću od 7, 8 i 9 bodova.

2 Normativne reference

U ovom se nizu pravila koriste normativne reference na sljedeće dokumente:

GOST 14098-91 Zavarene armature i ugrađeni proizvodi od armiranobetonskih konstrukcija. Vrste, dizajn i veličine

GOST 30247.0-94 Građevinske konstrukcije. Ispitne metode za otpornost na požar. Opći zahtjevi

GOST 30403-96 Građevinske konstrukcije. Način utvrđivanja opasnosti od požara

GOST R 53292-2009 Spojevi koji smanjuju vatru i tvari za drvo i materijale na temelju njega. Opći zahtjevi. Metode ispitivanja

GOST R 53295-2009 Sredstva za zaštitu od požara za čelične konstrukcije

SP 2.13130.2009 Sustavi zaštite od požara. Osiguravanje otpornosti na vatru na objektima zaštite

SP 15.13330.2012 "SNiP II-22-81 * Konstrukcije od kamena i armiranog kamena"

SP 20.13330.2011 "SNiP 2.01.07-85 * Opterećenja i učinci"

SP 22.13330.2011 "SNiP 2.02.01-83 * Temelji zgrada i građevina"

SP 23.13330.2011 "SNiP 2.02.02-85 Temelji hidrauličnih konstrukcija"

SP 24.13330.2011 "SNiP 2.02.03-85 Temelj pilota"

SP 35.13330.2011 "SNiP 2.05.03-84 * Mostovi i cijevi"

SP 39.13330.2012 "SNiP 2.06.05-84 Brane od zemljanih materijala"

SP 40.13330.2012 "SNiP 2.06.06-85 Betonske i armirano-betonske brane"

SP 41.13330.2012 "SNiP 2.06.08-87 Betonske i armirano-betonske konstrukcije hidrauličnih konstrukcija"

SP 58.13330.2012 "SNiP 33-01-2003 Hidrotehničke građevine. Opće odredbe"

SP 63.13330.2012 "SNiP 52-01-2003 Betonske i armirano-betonske konstrukcije"

SP 64.13330.2011 "SNiP II-25-80 Drvene konstrukcije"

Napomena - Pri korištenju ovog skupa pravila preporučljivo je provjeriti valjanost referentnih standarda (skupa pravila i / ili klasifikatora) u javnom informacijskom sustavu - na službenoj web stranici nacionalnog tijela za normizaciju Ruske Federacije na Internetu ili prema godišnje objavljenom indeksu informacija "Nacionalni standardi", koji objavljeno od 1. siječnja tekuće godine, a o izdanjima mjesečno objavljenog informacijskog indeksa "Nacionalni standardi" za tekuću godinu. Ako je zamijenjeni referentni standard (dokument) na koji se daje nedatirana referenca, preporučuje se upotreba trenutne verzije ovog standarda (dokumenta), uzimajući u obzir sve izmjene u ovoj verziji. Ako se referentni standard (dokument) na koji je data referenca zamijenjen, preporučuje se upotreba verzije ovog standarda (dokumenta) s gornjom godinom odobrenja (usvajanja). Ako se nakon odobrenja ove norme promijeni referentni standard (dokument) na koji se izrađuje datirana referenca, što utječe na spomenutu odredbu, preporučuje se primjena ove odredbe bez uzimanja u obzir ove promjene. Ako se referentni standard (dokument) poništi bez zamjene, preporučuje se primjena odredbe u kojoj je veza do nje primijenjena u dijelu koji ne utječe na ovu vezu. Informacije o učinku kodova mogu se provjeriti u Federalnom fondu informacija za tehničke propise i standarde.

3 Pojmovi i definicije

U ovom se pravilniku koriste sljedeći izrazi sa odgovarajućim definicijama:

3.1 apsolutno gibanje: kretanje točaka građevine, definirano kao zbroj figurativnih i relativnih pokreta tijekom zemljotresa.

3.2 akcelegram (ciklusni dijagram, seizmogram): Ovisnost ubrzanja (brzine, pomaka) o vremenu osnovne točke ili strukture tijekom potresa, koja ima jednu, dvije ili tri komponente.

3.3 ubrzani potres: vremenski utemeljeno bilježenje procesa promjene ubrzanja prizemnih (osnovnih) vibracija za određeni smjer.

3.4. Sintetizirani akcelerogram: Akcelerogram dobiven korištenjem metoda proračuna, uključujući na temelju statističke obrade i analize određenog broja ubrzanih programa i / ili spektra stvarnih potresa, uzimajući u obzir lokalne seizmološke uvjete.

3.5 aktivna greška: tektonska rasjeda s znakovima stalnog ili periodičnog kretanja strana rasjeda u kasnom pleistocenu - holocenu (tijekom posljednjih 100.000 godina), čija je veličina (brzina) takva da je opasna za građevine i zahtijeva posebne strukturalne i / ili izgledne mjere za osigurati njihovu sigurnost.

3.6 antiseizmičke mjere: Skup projektnih i planskih odluka temeljenih na ispunjavanju zahtjeva, osiguravajući određenu, reguliranu standardima, razinu seizmičke otpornosti građevina.

3.7 sekundarna shema: Projektna shema koja odražava stanje građevine u razdoblju od trenutka kad je potres završio do početka radova na popravljanju.

3.8 detaljno seizmičko zoniranje (DSR): Identifikacija mogućih seizmičkih utjecaja, uključujući inženjersko gledanje, na određene postojeće i planirane građevine, teritorije naselja i pojedina područja. Opseg DSR kartica je 1: 500000 i veći.

3.9 metoda dinamičke analize: Metoda izračunavanja utjecaja u obliku akcelerograma vibracija tla na dnu konstrukcije numeričkim integriranjem jednadžbi gibanja.

3.10 armirano-betonski okvir s armiranobetonskim membranama, ukrućenim jezgrama ili čeličnim vezama: Konstrukcijski sustav u kojem se percepcija vertikalnih opterećenja uglavnom osigurava prostornim okvirom, a otpornost na horizontalna opterećenja pružena armirano-betonskim membranama, ukrućenim jezgrama ili čeličnim vezama je veća od 35% i manja od 65% opća otpornost na horizontalna opterećenja cijelog konstrukcijskog sustava.

3,11 intenzitet potresa: Procjena utjecaja potresa na skali od 12 bodova, određena iz makroseizmičkih opisa uništavanja i oštećenja prirodnih objekata, tla, zgrada i građevina, pokreta tijela, kao i ljudskih opažanja i osjetila.

3.12 početna seizmičnost: Seizmičnost područja ili lokacije, određena za standardna razdoblja ponovljivosti i prosječne prizemne uvjete korištenjem DSL-a ili AIS-a (ili se pretpostavlja da je jednaka standardnoj seizmičnosti).

3.13 zgrade okvira: Konstrukcijski sustav u kojem se i vertikalni i opterećenja u bilo kojem od horizontalnih smjerova uglavnom suprotstavljaju prostornom okviru, a njegova otpornost na horizontalna opterećenja veća je od 65% ukupnog otpora horizontalnom opterećenju cijelog konstrukcijskog sustava.

3.14 Zidne građevine od kamena: Zgrade s monolitnim armirano-betonskim okvirima, za čiju konstrukciju se koristi specifična tehnologija: prvo se postavlja zidanje, koje se koristi kao oplata za betonske elemente okvira.

3.15 kategorija tla prema seizmičkim svojstvima (I, II ili III): Karakteristika koja izražava sposobnost tla u dijelu baze pokraj građevine da oslabi (ili poveća) intenzitet seizmičkih učinaka koji se iz baze tla prenose na strukturu.

3.16 složena struktura: Zidna konstrukcija od zidova izrađena od opeke, betonskih blokova, piljenog vapnenca ili drugog prirodnog ili umjetnog kamenja i ojačana armiranobetonskim uključenjima koja ne čine okvir (okvir).

3.17 nelinearnost konstrukcije: Promjena konstrukcijske strukture građevine tijekom utovara, povezana s međusobnim pomacima (na primjer, otvaranjem spojeva i pukotina, proklizavanjem) pojedinih dijelova konstrukcije i baze.

3.18. Metoda linearne spektralne analize (LSM): Metoda izračuna otpornosti na potres, u kojoj se vrijednosti seizmičkih opterećenja određuju dinamičkim koeficijentima ovisno o frekvencijama i oblicima prirodnih vibracija građevine.

3.19 linearna vremenska dinamička analiza (linearna dinamička analiza): Privremena dinamička analiza u kojoj se materijali građevine i tla baze pretpostavljaju da su linearno elastični, a geometrijska i strukturna nelinearnost u ponašanju sustava konstrukcije-baze izostaju.

3,20 maksimalni potresni projekt (MPE): potres maksimalnog intenziteta na gradilištu s učestalošću jednom svakih 1000 godina i jednom svakih 5000 godina - za objekte povećane odgovornosti (za hidrauličke konstrukcije). Prihvaćeno na skupovima kartica OSR-97 B i C, respektivno.

3.21 Zgrade s monolitnim kamenom: Zgrade s troslojnim ili višeslojnim zidovima u kojima se glavni potporni sloj monolitnog armiranog betona betonira dvama vanjskim slojevima zidanja pomoću prirodnog ili umjetnog kamenja koji se koriste kao fiksni oplati. Po potrebi se raspoređuju dodatni toplinski izolacijski slojevi.

3.22 povreda normalnog rada: kršenje gradilišta kod kojeg je došlo do odstupanja od utvrđenih radnih granica i uvjeta.

3.23 nelinearna vremenska dinamička analiza (nelinearna dinamička analiza): Privremena dinamička analiza koja uzima u obzir ovisnost mehaničkih karakteristika građevinskog materijala i baznog tla o razini naprezanja i prirode dinamičkih učinaka, kao i geometrijsku i strukturnu nelinearnost u ponašanju sustava konstrukcije-baze.

3.24 normalan rad: Upravljanje građevinskim projektom u okviru operativnih granica i uvjeta navedenih u projektu.

3.25 normativna seizmičnost: Seizmičnost područja na kojem se nalazi hidraulička konstrukcija određena za standardna razdoblja ponovljivosti na karticama OSR-97.

3.26 opće seizmičko zoniranje (OSS): To je procjena seizmičke opasnosti u cijeloj zemlji i od nacionalnog je značaja za racionalno korištenje zemljišta i planiranje društveno-ekonomskog razvoja velikih regija. Ljestvica OCP karata je 1: 2500000-1: 8000000.

3.27 oscilator: Jedno-masni linearno-elastični dinamički sustav koji se sastoji od mase, opruge i prigušnice.

3.28 relativno kretanje: kretanje točaka građevine u odnosu na bazu tijekom potresa pod utjecajem seizmičkih sila (opterećenja).

3.29 pokretni pokret: Zajedničko kretanje građevine i baze tijekom potresa kao jedinstvena nerazdvojna cjelina s ubrzanjem (brzinom ili pomacima) baze.

3.30 mjesto hidrauličke građevine (gradilište): teritorij na kojem je projektirana (ili smještena) hidraulička konstrukcija.

3.31 potresni projekt (PZ): potres maksimalnog intenziteta na gradilištu s učestalošću jednom u 500 godina (za hidrauličke građevine).

3.32 izravna dinamička metoda za proračun potresne otpornosti (PDM): Metoda numeričke integracije jednadžbi gibanja koja se koristi za analizu prisilnih vibracija građevina pod seizmičkim djelovanjem određenim akcelegramima potresa.

3,33 komunikacijski sustav okvira: Sustav koji se sastoji od okvira (okvira) i vertikalnih dijafragmi, zidova ili jezgara krutosti i koji apsorbiraju horizontalna i okomita opterećenja. Vodoravna i okomita opterećenja raspoređuju se između okvira (okvira) i vertikalnih dijafragmi (i ostalih elemenata), ovisno o omjeru krutosti tih elemenata.

3.34 izračunata seizmičnost: Vrijednost izračunatog seizmičkog učinka za određeno razdoblje ponovljivosti, izražena makroseizmičkom skalom ili kinematičkim parametrima kretanja tla (ubrzanje, brzina, pomak).

3.35 seizmički učinci projektiranja: Seizmički učinci koji se koriste u proračunu potresne otpornosti građevina (ubrzani programi, ciklusni dijagrami, seizmogrami i njihovi glavni parametri - amplituda, trajanje, spektralni sastav).

3.36 rezonantna karakteristika tla: Skup karakterističnih razdoblja (ili frekvencija) tijekom kojih se postiže rezonantno pojačanje vibracija baze konstrukcije tijekom prolaska seizmičkih valova.

3.37 komunikacijski sustav: Sustav koji se sastoji od okvira (okvira) i vertikalnih dijafragmi, zidova i (ili) žilavosti krutosti; u tom slučaju izračunato vodoravno opterećenje u potpunosti se percipira dijafragmama, zidovima i (ili) jezgrama krutosti.

3.38 seizmički utjecaj: kretanje tla uzrokovano prirodnim ili uzrokovanim čovjekom faktorima (zemljotresi, eksplozije, promet, industrijska oprema), uzrokujući kretanje, deformaciju, a ponekad i uništavanje građevina i drugih objekata.

3,39 seizmička mikrozoning (SMR): Procjenjuje utjecaj svojstava tla na seizmičke fluktuacije unutar područja određenih građevina i u naseljima. Ljestvica SMR kartica je 1: 50 000 i veća.

3,40 seizmička (inercijalna) sila, seizmičko opterećenje: sila (opterećenje) koja se javlja u sustavu "baza-struktura" tijekom fluktuacije baze građevine tijekom potresa.

3,41 seizmičko područje: Područje s utvrđenim i mogućim žarištima potresa koji uzrokuju seizmičke učinke na gradilištu s intenzitetom od 6 ili više bodova.

3,42 seizmička zona (SR): Kartiranje seizmičke opasnosti temelji se na identifikaciji područja pojave potresa (WHO zona) i utvrđivanju seizmičkog učinka koji stvaraju na površini tla.

Napomena - SR kartice koriste se za izvođenje gradnje otpornih na potres, osiguranje javne sigurnosti, zaštitu okoliša i druge mjere usmjerene na smanjenje štete tijekom jakih potresa.

3,43 seizmičnost gradilišta: Intenzitet izračunatih seizmičkih utjecaja na gradilištu s odgovarajućim razdobljima ponovljivosti za standardno razdoblje.

Napomena - Seizmičnost se postavlja u skladu s mapama seizmičkog zoniranja i seizmičkog mikro-zoniranja gradilišta i mjeri se u točkama na ljestvici MSK-64.

3,44 seizmička izolacija: Smanjenje seizmičkih opterećenja građevine primjenom posebnih konstrukcijskih elemenata:

povećanje fleksibilnosti i razdoblja prirodnih vibracija konstrukcije (fleksibilni nosači; ljuljački nosači; gume-metalni nosači itd.);

povećava apsorpciju (rasipanje) energije seizmičkih vibracija (prigušivači suhog trenja; klizni pojasevi; histereza; viskozni prigušivači);

sigurnosni, sigurnosni elementi.

NAPOMENA Ovisno o konkretnom projektu, primjenjuju se svi ili neki od navedenih elemenata.

3.45 seizmičnost teritorija: Najveći intenzitet seizmičkih učinaka u točkama na predmetnom teritoriju za prihvaćeno razdoblje ponavljanja potresa (uključujući mjesto hidrauličke građevine).

3,46 rasvjeta koja generira seizmiku: tektonski rasjed s kojim su povezani mogući izvori potresa.

3.47 karakteristike brzine tla: Seizmičke (uzdužne V p i poprečne V s) valove brzine širenja u osnovnim tlima, izmjerene u ms -1.

3,48 potresna otpornost građevine: Sposobnost građevine da nakon izračunanog potresa zadrži funkcije koje pruža projekt, na primjer:

odsutnost globalnog urušavanja ili uništavanja građevine ili njezinih dijelova, što bi moglo uzrokovati smrt i ozljede;

rad objekta nakon obnove ili popravka.

3.49 spektar odziva jednokomponentnog akcelerograma: funkcija koja se međusobno odnosi na maksimalno apsolutno ubrzanje jednokomjernog linearnog oscilatora i na razdoblje (ili frekvenciju) prirodnih oscilacija istog oscilatora, koje odgovara ovom ubrzanju, čija se baza kreće u skladu s zakonom određenim ovim akcelerogramom.

3,50 prosječnih uvjeta tla: tla II kategorije za seizmička svojstva.

3,51 zidni sustav: Konstrukcijski sustav u kojem su okomiti i naprezanja u bilo kojem od vodoravnih smjera suprotstavljeni vertikalnim nosivim zidovima, čija je smična čvrstoća u dnu zgrade veća od 65% ukupne čvrstoće smicanja cijelog konstrukcijskog sustava.

3,52 efektivna modalna masa: udio mase građevine koja sudjeluje u dinamičkoj reakciji u specifičnom valnom obliku za određeni smjer seizmičkog utjecaja u obliku pomaka baze kao apsolutno krutog tijela. Vrijednost efektivne mase u frakcijama jedinice izračunava se formulom:

GRAĐEVINARSTVO U SEIZMICI
PODRUČJA

SNiP II-7-81 *

Moskva 2016

predgovor

Informacije o skupu pravila

1 IZVOĐAČI - Središnji institut građevinskih građevina i građevina VA Kucherenko (TsNIISK nazvan po V.A. Kucherenko) je institut istraživačkog centra OJSC "Construction".

2 UVODIO Tehnički odbor za normizaciju TC 465 „Izgradnja

5 REGISTRIRALA SE Federalna agencija za tehnički propis i mjeriteljstvo (Rosstandart)

Stavke, tablice i dodaci koji su izmijenjeni i dopunjeni označeni su zvjezdicom u ovom nizu pravila.

uvod

Ovaj skup pravila sastavljen je uzimajući u obzir zahtjeve saveznih zakona od 27. prosinca 2002. br. 184-FZ „O tehničkom propisu“ od 29. prosinca 2009. br. 384-FZ „Tehnički propisi o sigurnosti zgrada i građevina“ od 23. studenog 2009. Br. 261-FZ „O uštedi energije i poboljšanju energetske učinkovitosti i o izmjenama i dopunama određenih zakonodavnih akata Ruske Federacije“.

skup pravila

GRAĐEVINARSTVO U SEIZMICKIM PODRUČJIMA

Kôd projektiranja seizmičke zgrade

Datum uvođenja - 2014-06-01

1 Opseg

Ovaj skup pravila primjenjuje se na dizajn građevina i građevina podignutih na lokacijama sa seizmičnošću od 7, 8 i 9 bodova.

2 Normativne reference

U ovom se nizu pravila koriste normativne reference na sljedeće dokumente:

GOST 30247.0-94 Građevinske konstrukcije. Ispitne metode za otpornost na požar. Opći zahtjevi

GOST 30403-96 Građevinske konstrukcije. Način utvrđivanja opasnosti od požara

GOST 14098-91 Zavarene armature i ugrađeni proizvodi od armiranobetonskih konstrukcija. Vrste, dizajn i veličine

GOST R 53292-2009 Spojevi koji smanjuju vatru i tvari za drvo i materijale na temelju njega. Opći zahtjevi. Metode ispitivanja

GOST R 53295-2009 Sredstva za zaštitu od požara za čelične konstrukcije

SP 2.13130.2009 Sustavi zaštite od požara. Osiguravanje otpornosti na vatru na objektima zaštite

SP 15.13330.2012 SNiP N-22-81 * Konstrukcije od kamena i armiranog kamena

SP 20.13330.2011 "SNiP 2.01.07-85 * Opterećenja i učinci"

SP 22.13330.2011 "SNiP 2.02.01-83 * Temelji zgrada i građevina"

SP 23.13330.2011 "SNiP 2.02.02-85 Temelji hidrauličnih konstrukcija"

SP 24.13330.2011 "SNiP 2.02.03-85 Temelj pilota"

SP 35.13330.2011 "SNiP 2.05.03-84 * Mostovi i cijevi"

SP 39.13330.2012 SNiP 2.06.05-84 Brane od materijala tla

SP 40.13330.2012 SNiP 2.06.06-85 Brane od betona i armiranog betona

SP 41.13330.2012 SNiP 2.06.08-87 Betonske i armirano-betonske konstrukcije hidrauličnih konstrukcija

SP 58.13330.2012 SNiP 33-01-2003 Hidrotehnički objekti. Ključne točke

SP 63.13330.2012 SNiP 52-01-2003 Betonske i armirano-betonske konstrukcije

SP 64.13330.2011 "SNiP II-25-80 Drvene konstrukcije"

primjedba - Pri korištenju ovog skupa pravila preporučljivo je provjeriti valjanost referentnih standarda (skupa pravila i / ili klasifikatora) u javnom informacijskom sustavu - na službenoj web stranici nacionalnog tijela za normizaciju Ruske Federacije na Internetu ili prema godišnjem objavljenom indeksu informacija "Nacionalni standardi", koji se objavljuje od 1. siječnja tekuće godine te o izdanjima mjesečno objavljenog informacijskog indeksa "Nacionalni standardi" za tekuću godinu. Ako je zamijenjeni referentni standard (dokument) na koji se daje nedatirana referenca, preporučuje se upotreba trenutne verzije ovog standarda (dokumenta), uzimajući u obzir sve izmjene u ovoj verziji. Ako se referentni standard (dokument) na koji je data referenca zamijenjen, preporučuje se upotreba verzije ovog standarda (dokumenta) s gornjom godinom odobrenja (usvajanja). Ako se nakon odobrenja ove norme promijeni referentni standard (dokument) na koji se izrađuje datirana referenca, što utječe na spomenutu odredbu, preporučuje se primjena ove odredbe bez uzimanja u obzir ove promjene. Ako se referentni standard (dokument) poništi bez zamjene, preporučuje se primjena odredbe u kojoj je veza do nje primijenjena u dijelu koji ne utječe na ovu vezu. Informacije o učinku kodova mogu se provjeriti u Federalnom fondu informacija za tehničke propise i standarde.

3 Pojmovi i definicije

U ovom se pravilniku koriste sljedeći izrazi sa odgovarajućim definicijama:

3.1 apsolutno kretanje: Kretanje strukturnih točaka, definirano kao zbroj figurativnih i relativnih pokreta tijekom zemljotresa.

3.2 akcelegram (ciklusni dijagram, seizmogram): Ovisnost ubrzanja (brzine, pomaka) o vremenu osnovne točke ili strukture tijekom potresa, koja ima jednu, dvije ili tri komponente.

3.3 potresni akcelerogram: Snimanje s vremenom procesa promjene ubrzanja prizemnih (osnovnih) vibracija za određeni smjer.

3.4 sintetizirani akcelerogram: Akcelerogram dobiven korištenjem metoda proračuna, uključujući na temelju statističke obrade i analize određenog broja ubrzanih programa i / ili spektra stvarnih potresa uzimajući u obzir lokalne seizmološke uvjete.

3.5 aktivna greška: Tektonski poremećaji s znakovima stalnog ili periodičnog kretanja strana rasjeda u kasnom pleistocenu - holocenu (tijekom posljednjih 100.000 godina), čija je veličina (brzina) takva da predstavlja opasnost za građevine i zahtijeva posebne strukturne i / ili raspored mjera kako bi se osigurala njihova sigurnost.

3.6 protuseizmičke aktivnosti: Skup rješenja za projektiranje i planiranje temeljen na ispunjavanju zahtjeva, pružajući određenu, reguliranu standardima, razinu seizmičke otpornosti konstrukcija.

3.7 sekundarni krug: Dijagram dizajna koji odražava stanje građevine tijekom razdoblja od trenutka završetka potresa do početka radova na popravljanju.

3.8 detaljno seizmičko zoniranje (DSR): Identifikacija mogućih seizmičkih utjecaja, uključujući inženjersko gledano, na određene postojeće i planirane građevine, teritorije naselja i pojedina područja. Opseg DSR kartica je 1: 500000 i veći.

3.9 metoda dinamičke analize: Metoda izračunavanja utjecaja u obliku akcelerograma vibracija tla na dnu građevine numeričkim integriranjem jednadžbi gibanja.

3.10 armirano-betonski okvir s armiranobetonskim membranama, jezgrama krutosti ili čeličnim vezama: Konstrukcijski sustav u kojem se percepcija vertikalnih opterećenja uglavnom osigurava prostornim okvirom, a otpornost na horizontalna opterećenja pružena armiranobetonskim membranama, jezgrama krutosti ili čeličnim vezama čini više od 35% i manje od 65% ukupnog otpora horizontalnom opterećenju cijelog konstrukcijskog sustava.

3.11 intenzitet potresa: Procjena utjecaja potresa na skali od 12 bodova, određena iz makroseizmičkih opisa uništavanja i oštećenja prirodnih objekata, tla, zgrada i građevina, pokreta tijela, kao i promatranja i osjećaja ljudi.

3.12 početna seizmičnost: Seizmičnost područja ili mjesta, određena za standardna razdoblja ponovljivosti i prosječne uvjete tla pomoću DSL ili AIS (ili se pretpostavlja da je jednaka standardnoj seizmičnosti).

3.13 građevine okvira: Konstrukcijski sustav u kojem se i vertikalni i opterećenja u bilo kojem od horizontalnih smjerova uglavnom suprotstavljaju prostornom okviru, a njegova otpornost na horizontalna opterećenja iznosi više od 65% ukupnog vodoravnog otpora horizontalnom opterećenju cijelog konstrukcijskog sustava.

3.14 građevine okvira-kamena: Zgrade s monolitnim armirano-betonskim okvirima, čija konstrukcija koristi specifičnu tehnologiju: prvo podižu zidanje, koje se koristi kao oplata za betonske elemente okvira.

3.15 kategorija tla prema seizmičkim svojstvima (I, II ili III): Karakteristika koja izražava sposobnost tla u dijelu baze u blizini konstrukcije da oslabi (ili pojača) intenzitet seizmičkih učinaka koji se prenose iz baze tla na konstrukciju.

3.16 integrirani dizajn: Zidna konstrukcija od zidova izrađena od opeke, betonskih blokova, piljenog vapnenca ili drugog prirodnog ili umjetnog kamenja i ojačana armiranobetonskim uključenjima koja ne čine okvir (okvir).

3.17 konstruktivna nelinearnost: Promjena konstrukcijske strukture građevine tijekom utovara zbog međusobnih pomaka (na primjer, otvarajući spojevi i pukotine, proklizavanja) pojedinih dijelova konstrukcije i baze.

3.18 metoda linearne spektralne analize (LSM): Metoda izračuna seizmičke otpornosti u kojoj su vrijednosti seizmičkih opterećenja određene koeficijentima dinamike ovisno o frekvencijama i oblicima prirodnih vibracija građevine.

3.19 linearna dinamička analiza vremena (linearna dinamička analiza): Privremena dinamička analiza u kojoj se pretpostavlja da su građevinski materijali i osnovna tla linearno elastični, a ne postoji geometrijska i strukturalna nelinearnost u ponašanju sustava baze građevina.

3.20* maksimalni projektni potres (MPZ): Potres maksimalnog intenziteta na gradilištu s učestalošću jednom svakih 1000 godina i jednom svakih 5000 godina - za objekte povećane odgovornosti (za hidrauličke konstrukcije). Prihvatiti na setove kartica OSR-2015 B i C, respektivno.

3.21 monolitne kamene zgrade: Zgrade s troslojnim ili višeslojnim zidovima, u kojima je glavni betonski sloj od armiranog betona, koristeći dva vanjska sloja zida, koristeći prirodni ili umjetni kamen, koji se koriste kao trajna oplata. Po potrebi se raspoređuju dodatni toplinski izolacijski slojevi.

3.22 atws: Kršenje građevinskog projekta u kojem je došlo do odstupanja od utvrđenih operativnih ograničenja i uvjeta.

3.23 nelinearna dinamička analiza vremena (nelinearna dinamička analiza): Privremena dinamička analiza koja uzima u obzir ovisnost mehaničkih karakteristika građevinskog materijala i baznih tla o razini naprezanja i prirodu dinamičkih učinaka, kao i geometrijsku i strukturnu nelinearnost u ponašanju sustava "struktura-baza".

3.24 normalan rad: Rad na gradilištu u okviru operativnih granica i uvjeta navedenih u projektu.

3.25* standardna seizmičnost: Seizmičnost područja na kojem se nalazi hidraulička konstrukcija određena za standardna razdoblja ponovljivosti na mapama OSR-2015.

3.26 opće seizmičko zoniranje (OSR): To je procjena seizmičke opasnosti u cijeloj zemlji i od nacionalnog je značaja za provedbu racionalnog korištenja zemljišta i planiranje društveno-ekonomskog razvoja velikih regija. Ljestvica OCP karata je 1: 2500000 - 1: 8000000.

3.27 oscilator: Jedno-masni linearno-elastični dinamički sustav koji se sastoji od mase, opruge i prigušivača.

3.28 relativno kretanje: Kretanje građevinskih točaka u odnosu na bazu tijekom potresa pod utjecajem seizmičkih sila (opterećenja).

3.29 figurativni pokret: Zajedničko kretanje građevine i baze tijekom potresa kao jedinstvene nerazdvojne cjeline s ubrzanjem (brzinom ili pomacima) baze.

3.30 hidraulično gradilište (gradilište): Područje na kojem je projektirana (ili locirana) hidraulička konstrukcija.

3.31 projektni potres (PZ): Potres maksimalnog intenziteta na gradilištu s učestalošću jednom svakih 500 godina (za hidrauličke konstrukcije).

3.32 izravna dinamička metoda za proračun potresne otpornosti (PDM): Metoda numeričke integracije jednadžbi gibanja, koja se koristi za analizu prisilnih vibracija građevina pod seizmičkim djelovanjem određenim akcelerogramima potresa.

3.33 okvirni komunikacijski sustav: Sustav koji se sastoji od okvira (okvira) i vertikalnih dijafragmi, zidova ili krutih jezgara i apsorbira horizontalna i okomita opterećenja. Vodoravna i okomita opterećenja raspoređuju se između okvira (okvira) i vertikalnih dijafragmi (i ostalih elemenata), ovisno o omjeru krutosti tih elemenata.

3.34 dizajnerska seizmičnost: Vrijednost izračunatog seizmičkog utjecaja za dano razdoblje ponovljivosti, izražena makroseizmičkom skalom ili kinematičkim parametrima kretanja tla (ubrzanje, brzina, pomak).

3.35 izračunati seizmičke učinke: Seizmički učinci koji se koriste u proračunu potresne otpornosti građevina (akcelerogrami, ciklusni dijagrami, seizmogrami i njihovi glavni parametri - amplituda, trajanje, spektralni sastav).

3.36 rezonanca karakteristična za tlo: Skup karakterističnih razdoblja (ili frekvencija) u kojima se postiže rezonantno pojačanje vibracija baze konstrukcije tijekom prolaska seizmičkih valova.

3.37 komunikacijski sustav: Sustav koji se sastoji od okvira (okvira) i vertikalnih dijafragmi, zidova i (ili) krutosti jezgara; u tom slučaju izračunato vodoravno opterećenje u potpunosti se percipira dijafragmama, zidovima i (ili) jezgrama krutosti.

3.38 seizmički utjecaj: Kretanje tla uzrokovano prirodnim ili uzrokovanim čovjekom faktorima (potresi, eksplozije, promet, industrijska oprema), što uzrokuje kretanje, deformaciju, a ponekad i uništavanje građevina i drugih objekata.

3.39 seizmička mikrosona (SMR): Procjenjuje utjecaj svojstava tla na seizmičke fluktuacije unutar područja određenih građevina i u naseljima. Ljestvica SMR kartica je 1: 50 000 i veća.

3.40 seizmička (inercijalna) sila, seizmičko opterećenje: Sila (opterećenje) koja nastaje u sustavu temelja građevine tijekom fluktuacija u temelju građevine tijekom potresa.

3.41 seizmičko područje: Područje s utvrđenim i mogućim izvorima potresa koji uzrokuju seizmičke utjecaje s intenzitetom od 6 ili više točaka na gradilištu.

3.42 seizmičko zoniranje (SR): Kartiranje seizmičke opasnosti zasnovano na identifikaciji zona pojave izvora zemljotresa (zone WHO) i određivanju seizmičkog učinka koji stvaraju na zemljinoj površini.

primjedba - SR kartice se koriste za izvođenje potresne gradnje, osiguranje javne sigurnosti, zaštitu okoliša i druge mjere s ciljem smanjenja štete tijekom jakih potresa.

3.43 seizmičnost gradilišta: Intenzitet izračunatih seizmičkih utjecaja na gradilištu s odgovarajućim razdobljima ponovljivosti za standardno razdoblje.

primjedba - Seizmičnost se postavlja u skladu s mapama seizmičkog zoniranja i seizmičkog mikro-zoniranja gradilišta i mjeri se u točkama na ljestvici MSK-64.

3.44 seizmička izolacija: Smanjenje seizmičkih opterećenja konstrukcije primjenom posebnih konstrukcijskih elemenata:

povećanje fleksibilnosti i razdoblja prirodnih vibracija konstrukcije (fleksibilni nosači; ljuljački nosači; gume-metalni nosači itd.);

povećava apsorpciju (rasipanje) energije seizmičkih vibracija (prigušivači suhog trenja; klizni pojasevi; histereza; viskozni prigušivači);

sigurnosni, sigurnosni elementi.

primjedba - Ovisno o konkretnom projektu, primjenjuju se svi ili neki navedeni elementi.

3.45 seizmičnost teritorija: Najveći intenzitet seizmičkih utjecaja u točkama na predmetnom teritoriju za prihvaćeno razdoblje ponavljanja zemljotresa (uključujući mjesto hidrauličke građevine).

3.46 greška generiranja seizmičke energije: Tektonski rasjed s kojim su povezani mogući izvori potresa.

3.47 karakteristike brzine tla: Seizmičke (uzdužne) brzine širenja V p i poprečna V s) valovi u tlu baza, izmjereni u m⋅ s -1.

3.48 potresna otpornost: Sposobnost neke građevine da nakon izračunatog potresa zadrži funkcije koje pruža projekt, na primjer:

odsutnost globalnog urušavanja ili uništavanja građevine ili njezinih dijelova, što bi moglo uzrokovati smrt i ozljede;

rad objekta nakon obnove ili popravka.

3.49 spektar reakcija jednokomponentnog akcelerograma: Funkcija koja se međusobno odnosi na maksimalno apsolutno ubrzanje jedno-masenog linearnog oscilatora i odgovarajuće razdoblje (ili frekvenciju) prirodnih oscilacija istog oscilatora, čija se baza kreće u skladu sa zakonom definiranim ovim akcelerogramom.

3.50 prosječni uvjeti tla: Seizmička tla II kategorije.

3.51 zidni sustav: Konstrukcijski sustav u kojem su vertikalni i naponi u bilo kojem vodoravnom smjeru suprotstavljeni vertikalnim nosivim zidovima čija je smicarska čvrstoća u dnu zgrade veća od 65% ukupne čvrstoće smicanja cijelog konstrukcijskog sustava.

3.52 učinkovita modalna masa: Udio mase konstrukcije koja sudjeluje u dinamičkoj reakciji u određenom obliku vibracija za određeni smjer seizmičkog utjecaja u obliku pomaka baze kao apsolutno krutog tijela. Vrijednost efektivne mase u frakcijama jedinice izračunava se formulom

gdje n- broj oblika vibracije uzetih u obzir pri proračunu.

Kod obračuna svih obrazaca uvjet mora biti ispunjen

gdje n - broj svih oblika vibracija (broj dinamičkih stupnjeva slobode sustava).

Glavna slova i kratice navedene su u dodatku.

4 Ključne točke

donose u pravilu simetrične konstrukcijske i prostorno-planske odluke s ravnomjernom raspodjelom opterećenja po podovima, masama i krutosti konstrukcija u planu i visini;

postavite spojeve elemenata izvan zone maksimalnog napora, osiguravaju čvrstoću, ujednačenost i kontinuitet konstrukcija;

osigurati uvjete koji olakšavaju razvoj konstrukcijskih deformacija u konstrukcijskim elementima i njihovim spojevima, osiguravajući stabilnost konstrukcije.

Ne smiju se primjenjivati \u200b\u200bstrukturna rješenja koja omogućavaju urušavanje konstrukcije u slučaju uništavanja ili neprihvatljive deformacije jednog ležajnog elementa.

bilješke

2 Prilikom ispunjavanja projektnih i konstrukcijskih zahtjeva ovog zajedničkog pothvata, nisu potrebni proračuni za progresivni kolaps zgrada i građevina.

4.2 Dizajn zgrada visine veće od 75 m treba izvesti uz podršku nadležne organizacije.

Odluku o odabiru kartice B ili C, za ocjenu seizmičnosti područja pri projektiranju objekta s povećanom razinom odgovornosti, kupac donosi na prijedlog generalnog projektanta.

Seizmičnost gradilišta objekata pomoću karte A, u nedostatku podataka o izgradnji i montaži, može se prethodno utvrditi prema tablici.

Prilikom izvođenja posebnih inženjerskih mjera za jačanje tla temelja na lokalnom području treba utvrditi kategoriju tla za seizmička svojstva rezultatima građevinskih i instalacijskih radova.

Projektiranje zgrada i građevina sa sustavima seizmičke izolacije preporučuje se provesti uz podršku nadležne organizacije.

Najnoviji članci

Popularni članci

Izbor urednika

19.12.2019

Apartmani će se pretvoriti u stambeni status, ali s rezervacijama
Apartmani su popularni format nekretnina za mnoge kupce. Ovaj je segment u kratkom vremenu uspio steći ozbiljne tržišne udjele ....
18.12.2019

Definicija i tumačenje kovrča
Knjiga knjigovodstva prihoda i rashoda (KUDiR) je registar poreznog knjigovodstva obvezan za sve pojednostavljivače (članak 346.24 Poreznog zakonika). Ispunjavanje knjige - lekcija ...
18.12.2019

Računovodstvo prihoda i rashoda u 1 8
30.09.2015. Kao u 1C: Računovodstvo 8, rev.2.0. konfigurirati KUDIR tako da se automatski formira? 1. Računovodstvo pojednostavljenog poreznog sustava u 1C: Knjigovodstvo 2.0 ...
18.12.2019

Popunjavanje knjige prihoda na osnovi
Formiranje posebnog poreznog obrasca u obliku knjige obračuna prihoda i rashoda za poduzetnike koji su u općem poreznom režimu je ...
18.12.2019

Besplatna pomoć osnivača: postovi
Kako odražavati primljenu novčanu pomoć od osnivača u programu "1C: Računovodstvo 8". Priručnik o poslovnim transakcijama. 1C: Računovodstvo 8 ...