pdf의 변경과 함께 Sp 14.13330. 지하실, 기초 및 지하실 벽

19.12.2019

지진 건설
지역

SNiP II-7-81 *

모스크바 2016

서문

규칙 세트 정보

1 계약자-중앙 건물 건축 연구소 V.A. Kucherenko (V.A. Kucherenko의 이름을 따서 명명 된 TsNIISK)는 OJSC 연구소 "건설"의 연구소입니다.

1 위를 벤처 기업으로 변경 14.13330.2014-Institute of Research Center "건설"JSC, 연방 예산 예산 기관 지구 물리 연구소 오 유 러시아 과학 아카데미 슈미트 (IPP RAS)

2 표준화 기술위원회에서 소개 TC 465“건설

3 러시아 건설 주택 공사 공동 서비스 도시 계획 건축부 승인 준비 (러시아 건설 부) 수정 번호 1-SP 14.13330.2014는 러시아 연방 건축 및 주택 및 공공 서비스 부의 도시 계획 및 건축 부서의 승인을 위해 준비되었습니다.

4 2014 년 2 월 18 일자 60 / pr 일자 러시아 연방 주택 건설 및 공공 서비스 부서의 명령에 의해 승인되어 2014 년 6 월 1 일에 발효 됨. 수정안 제 1 호는 2015 년 11 월 23 일자 No. 844 / pr 일자 러시아 연방 주택 건설 및 공공 서비스 명령에 의해 도입되고 승인되었으며 2015 년 12 월 1 일에 발효되었습니다.

5 연방 기술 규제 및 계측 기관 (Rosstandart)에 의해 등록

이 규칙 집합을 수정 (교체)하거나 취소하는 경우 해당 알림이 규정 된 방식으로 게시됩니다. 관련 정보, 알림 및 텍스트도 인터넷의 개발자 웹 사이트 (러시아 건설 부)의 공개 웹 사이트에 게시됩니다.

수정 된 항목, 표 및 부록은이 규칙 세트에서 별표로 표시됩니다.

소개

이 규칙은 2009 년 11 월 23 일자 2002 년 12 월 27 일자 No. 184-Ф“기술 규정”No. 384-ФЗ“건물 및 구조물의 안전에 대한 기술 규정”의 연방법의 요구 사항을 고려한 규칙입니다. 261-ФЗ“에너지 절약 및 에너지 효율 개선 및 러시아 연방의 특정 입법 개정에 관한”

이 작업은 TsNIISK im. V.A. Kucherenko-연구소 "건축"연구소 (작업 책임자-Dr. Tech. Sciences, 교수. Ya.M. 아이젠 버그; 책임감있는 임원-cand. 기술. 과학, 부교수 V.I. 스 미르 노프).

이 규칙 세트에 대한 개정 번호 1은 JSC "Research Center"Construction "TsNIISK 규칙에 의해 개발되었습니다. V.A. Kucherenko (작업 책임자-기술 과학 박사 V.I. 스 미르 노프, 출연자- A.A. 부 비스), FGBUN 지구 물리 연구소. 오 유 러시아 과학 아카데미 (IPZ RAS)의 슈미트 (연구 책임자는 부의장, 지질 및 광물 과학 박사, 교수). E.A. 로고진).

책임있는 예술가-Dr. Phys.-Math. 과학, 교수 F.F. 앱 티카 에프Phys.-Math 박사 과학, 교수 V.I. 울로 모프캔드. 물리-수학. 과학 A.I. 루티 코프캔드. 지리적 광부. 과학 A.N. 오브 슈 첸코, A.I. 시솔 린 (O. Yu. Schmidt Institute of Earth Physics RAS (모스크바)); Geol 박사. 과학, 교수 V.S. 이마 에프Geol 박사. 과학 A.V. 치 피주 보프캔드. 지리적 광부. 과학 L.P. 이마 에바캔드. 지리적 광부. 과학 O.P. 스메 칼린, G. 유 돈 초바 (지구 빵 껍질 SB RAS (이르쿠츠크) 연구소); B.M. 코즈 민 (다이아몬드 및 귀금속 지질 연구소 SB RAS (야쿠 츠크)); Geol 박사. 과학 N.N. 버섯 (NEFU (네룡 리시)의 기술 연구소 (지점)); Phys.-Math 박사 과학 A.A. 구 세프 (화 산학 및 지진학 FEB RAS (Petropavlovsk-Kamchatsky)); Geol 박사. 과학 G.S. 구 세프 (FSUE 미네랄 연구소, 지구 화학 및 희귀 원소의 결정 화학 (Moscow)); 지질 및 지구 물리학 연구소 FEB RAS (하바로프스크); Phys.-Math 박사 과학 B.G. 푸스 토비 텐코캔드. 지리적 광부. 과학 유 울프 맨 (Crimean Federal University, 지진학 및 지구 역학 연구소 V.I. Vernadsky (Simferopol)); 지구 물리 조사 RAS (Obninsk).

규칙

지진 분야 건설

지진 건물 설계 코드

소개 날짜-2014-06-01

1 범위

이 규칙 세트는 지진 하중, 공간 계획 결정 및 요소 및 연결, 건물 및 구조물의 설계를 고려하여 내진 저항을 보장하는 계산 요구 사항을 설정합니다.

이 규칙 세트는 지진이 7, 8 및 9 포인트 인 부지에 세워진 건물 및 구조물의 설계에 적용됩니다.

일반적으로 지진이 9 포인트를 초과하는 부지에 건물과 구조물을 세우는 것은 허용되지 않습니다. 그러한 장소에서 건물 또는 구조물의 설계 및 건설은 공인 연방 행정 기관이 규정 한 방식으로 수행됩니다.

참고 -구역은 주거, 공공, 산업 건물 및 구조물의 설계와 관련이 있으며 운송 구역, 유압 구조물 구역, 모든 시설 구역에 적용되며 화재 방지 조치가 포함되어야합니다.

2 규범 참조

이 규칙 세트에서 다음 문서에 대한 규범 적 참조가 사용됩니다.

4 가지 핵심 사항

지진 격리 시스템, 동적 댐핑 및 지진 반응 제어를위한 기타 효과적인 시스템을 포함하여 지진 하중을 줄이기 위해 재료, 구조 및 구조 체계를 적용합니다.

원칙적으로 바닥에 하중을 균일하게 분포시키고 평면 및 높이에서 구조물의 질량 및 강성을 사용하여 대칭 구조 및 공간 계획 결정을 내립니다.

최대 노력의 영역 밖에 요소의 조인트를 배치하고 구조의 견고성, 균일 성 및 연속성을 보장합니다.

구조 요소와 그 접합부의 구조적 변형을 촉진시켜 구조의 안정성을 보장하는 조건을 제공합니다.

소성 변형 영역과 국소 파괴 구역을 지정할 때 구조물 또는 그 부품의 점진적인 파괴 위험을 줄이고 지진 영향을받는 구조물의 "생존 성"을 보장하는 설계 결정을 내려야합니다.

하나의 베어링 요소가 파손되거나 허용 할 수없는 변형이 발생하는 경우 구조가 붕괴 될 수있는 구조 솔루션을 적용해서는 안됩니다.

비고

1 하나 이상의 동적 독립 블록으로 구성된 구조의 경우 분류 및 관련 기능은 하나의 개별 동적 독립 블록과 관련됩니다. "분리 된 동적 독립 유닛"은 "빌딩"을 의미한다.

2이 합작 투자의 설계 및 구조 요건을 충족 할 때 건물 및 구조물의 점진적인 붕괴에 대한 계산은 필요하지 않습니다.

4.2 높이가 75m 이상인 건물은 유능한 조직의 지원을 받아 설계해야합니다.

맵 A는 책임 수준이 보통 인 객체 디자인을위한 것입니다. 고객은 적절한 책임을 가지고 정상적인 책임의 대상을 설계하기 위해 카드 B 또는 C를 수락 할 권리가 있습니다.

책임 수준이 높은 물체를 설계 할 때 해당 지역의 내진성을 평가하기 위해 카드 B 또는 C를 선택하기로 한 결정은 고객이 일반 설계자의 제안에 따라 결정합니다.

4.4 건설 현장의 지진 추정은 지진, 토양 및 수 문학적 조건을 고려하여 공학 조사의 일부로 수행 된 지진 미세 구역화 (SMR) 결과를 기반으로 설정해야합니다.

건설 및 조립 데이터가없는 경우지도 A를 사용하는 시설의 건설 현장의 지진 성은 표에 따라 사전에 결정될 수 있습니다.

4.5 지각 교란이 관찰되는 건설 현장 내에서 두께 10m 미만의 느슨한 퇴적물 덮개, 경사 가파른 경사가 15 ° 이상인 지역, 산사태, 산사태, 활석, 카르스트, 진흙 흐름, 카테고리 III 및 IV의 토양으로 구성된 영역은 바람직하지 않습니다. 지진.

그러한 장소에 건물과 구조물을 건축 해야하는 경우, 기초를 강화하고 구조물을 강화하며 위험한 지질 과정으로부터 영토를 보호하기 위해 추가 조치를 취해야합니다.

4.6 토대 유형, 설계 특징 및 배치 깊이, 토양을 국지에 고정한 결과 토양 특성의 변화는 지진 특성에 대한 건설 현장의 범주를 변경하는 기초가 될 수 없습니다.

지역의 기초 토양을 강화하기 위해 특수 엔지니어링 조치를 수행 할 때 지진 특성의 토양 범주는 건설 및 설치 작업의 결과에 따라 결정되어야합니다.

4.7 구조의 설계 및 목적 (주거 및 공공 건물, 건축 및 역사적 기념물, 산업 구조 등), 건축 유형-신축에 따라 하나 또는 여러 유형의 내진 격리 및 / 또는 댐핑 장치를 사용하여 내진 격리 시스템을 제공해야합니다. , 재건, 강화 및 현장의 지진 학적 및 토양 조건으로부터.

내진 격리 시스템을 사용하는 건물 및 구조물은 원칙적으로 내진 특성을 위해 카테고리 I 및 II의 토양에 세워 져야합니다. 카테고리 III 토양이 쌓여있는 현장에 건축 해야하는 경우 특별한 정당성이 필요합니다.

지진 격리 시스템을 갖춘 건물 및 구조물의 설계는 유능한 조직의 지원으로 수행하는 것이 좋습니다.

4.8 표 1의 위치에 나열된 책임 수준이 높은 건물 및 구조물 프로젝트에서 심한 지진이 발생하는 동안 건물 및 구조물에 인접한 구조물 및 진동의 작동에 대한 신뢰할만한 정보를 얻으려면 구조물 및 인접한 토양의 역동적 거동에 대한 모니터링 스테이션을 설정해야합니다.

승인 2014 년 2 월 18 일 러시아 연방 주택 건설 및 공공 서비스의 명령에 따라 N 60 / pr

실무 규범 SP-14.13330.2014

"SNiP II-7-81 *. 지진 분야에서의 건설"

변경 사항 :

지진 건물 설계 코드

업데이트 된 SNiP II-7-81 개정 *

"지진 지역 건설"(SP 14.13330.2011)

소개

이 규칙은 2009 년 12 월 29 일자 2002 년 12 월 27 일자 연방법의 요건 N 184-Ф "기술 규정에 대하여"N 384-Ф "2009 년 11 월 23 일자"건물 및 구조물의 안전에 관한 기술 규정 "을 고려하여 작성되었습니다. N 261-FZ "에너지 절약 및 에너지 효율 개선 및 러시아 연방의 특정 입법 개정에 관한"

이 작업은 TsNIISK im. V.A. Kucherenko-과학 연구 센터 "건물"OJSC (연구 책임자는 기술 과학 박사, Ya.M. Aizenberg 교수, 임원은 기술 과학 후보자, 부교수 VI Smirnov)

1 범위

이 규칙 세트는 지진 하중, 공간 계획 결정 및 요소 및 연결, 건물 및 구조물의 설계를 고려하여 내진 저항을 보장하는 계산 요구 사항을 설정합니다.

이 규칙 세트는 지진이 7, 8 및 9 포인트 인 부지에 세워진 건물 및 구조물의 설계에 적용됩니다.

주-섹션 4, 5 및 6은 주거, 공공, 산업 건물 및 구조물의 설계와 관련이 있으며 섹션 7은 운송 시설에 적용되며 섹션 8은 유압 구조물에 적용되며 섹션 9는 모든 시설에 적용되며 화재 방지 조치가 포함되어야합니다.

2 규범 참조

3 용어 및 정의

4 가지 핵심 사항

4.1 건물과 구조물을 설계 할 때는 다음이 필요합니다.

원칙적으로 바닥에 하중을 균일하게 분포시키고 평면 및 높이에서 구조물의 질량 및 강성을 사용하여 대칭 구조 및 공간 계획 결정을 내립니다.

최대 노력의 영역 밖에 요소의 조인트를 배치하고 구조의 견고성, 균일 성 및 연속성을 보장합니다.

구조 요소와 그 접합부의 구조적 변형을 촉진시켜 구조의 안정성을 보장하는 조건을 제공합니다.

소성 변형 및 국소 파단 구역을 할당 할 때, 구조물 또는 그 부품의 점진적인 파괴 위험을 줄이고 지진 영향을받는 구조물의 "생존 성"을 보장하는 건설적인 결정을 내려야합니다.

하나의 베어링 요소가 파손되거나 허용 할 수없는 변형이 발생하는 경우 구조가 붕괴 될 수있는 구조 솔루션을 적용해서는 안됩니다.

비고

1 하나 이상의 동적 독립 블록으로 구성된 구조의 경우 분류 및 관련 기능은 하나의 개별 동적 독립 블록과 관련됩니다. "분리 된 동적 독립 블록"은 "빌딩"을 의미합니다.

2이 합작 투자의 설계 및 구조 요건을 충족 할 때 건물 및 구조물의 점진적인 붕괴에 대한 계산은 필요하지 않습니다.

4.2 높이가 75m 이상인 건물은 유능한 조직의 지원을 받아 설계해야합니다.

4.3 건축 면적에 대한 점 (배경 지진)의 지진 효과의 강도는 러시아 과학원 (Russian Academy of Sciences)에 의해 승인 된 러시아 연방 영토 (OSR-2015)의 일반 지진 구역 설정 맵을 기반으로해야합니다. 지정된 카드 세트는 시설 건설 중 내진 방지 조치의 구현을 제공하며 10 %-맵 A, 5 %-맵 B, 1 %-맵 C를 초과 가능성 (또는 90 %, 95 % 및 지도에 표시된 50 년 동안의 내진 강도 값에 대해 99 %의 확률을 초과하지 않음). 표시된 확률 값은 500 년 (맵 A), 1000 년 (맵 B), 5000 년 (맵 C)의 계산 된 강도 지진 간의 평균 시간 간격에 해당합니다. 지진 지역에 위치한 러시아 연방의 정착지 목록으로, 중간 토양 조건 및 3 도의 지진 위험에 대한 MSK-64 점의 계산 된 지진 강도를 나타냅니다-A (10 %), B (5 %), C (1 %) 부록 A에 50 년이 주어진다.

건설 및 측량 데이터가없는 경우,지도 A를 사용하는 시설의 건설 현장의 내진성은 표 1에 따라 사전에 결정될 수 있습니다.

표 1

	토양 설명	파운드의 추가 특성 내진 특성		해당 지역의 배경 내진, 포인트와 함께 사이트의 예상 내진
		내진 강성 (g / cm 3 · m / s)	전단파 속도 V s, m / s
			종파 및 횡파의 속도 비율
	바위 같은 토양 (동토층과 영구 동토층 해동 포함)은 풍화되지 않고 약하게 풍화되어 있습니다. 거친 찰흙 토양은 모래 점토 골재의 최대 30 %를 함유하는 화성암에서 조밀하고 습기가 적습니다. 풍화되고 고도로 풍화 된 암석 및 분산 된 굳은 (고동 토) 토양의 온도는 영하 2 ° С 이하이며 원리 I에 따라 시공 및 운영시 낮음 (냉동 상태의 기초 토양 보존)
	범주 I로 분류 된 토양을 제외하고 영구 동토층을 포함하여 암석 토양은 풍화되고 풍화된다. 거친 토양, 카테고리 I에 지정된 토양을 제외하고, 모래는 자갈이 많고, 중대형이며, 조밀하고 중간 밀도이며, 약간 촉촉하고 촉촉합니다. 모래는 작고 먼지가 많고 밀도가 높으며 중간 밀도이며 약간 촉촉합니다. 다공성 지수 e를 갖는 일관성 지수 I L ≤0.5 인 점토 토양 e<0, 9 для глин и суглинков и е<0, 7 - для супесей; 영구 동토층의 비 동결 토양, 소성 동결 또는 느슨한 동결, 또한 원칙 I에 따라 건축 및 작동 중 영하 2 ° C 이상의 온도에서 동결
			(불포화)
			(물 포화)
	모래는 수분과 크기에 관계없이 손상 될 수 있습니다. 모래는 자갈이 많고 중대형이며 밀도가 높으며 중간 밀도이며 물이 포화되어 있습니다. 조밀하고 중간 밀도의 습하고 물이 포화 된 미세하고 먼지가 많은 모래; 1 L\u003e 0, 5의 일관성 지수를 갖는 점토 파운드; 점토 및 양토의 공극률 계수 e≥0.9 및 모래 양토의 경우 e≥0.7 인 I L ≤0.5의 점토 토양; 원칙 II에 따라 건축 및 작동 중에 영구적으로 얼어 붙은 분산 토양 (베이스 토양의 해동이 허용됨)

	지진 영향시 액화되기 쉬운 범주 III에 표시된 모래 점토 토양의 가장 동적으로 불안정한 품종

* 6 포인트 이상의 강도로 지진에서 토양이 액화되고 베어링 용량을 잃을 가능성이 높습니다.
비고 1 토양의 내진 강성 값뿐만 아니라 속도 V p 및 V s의 값은 계획 표시에서 세어 30 미터 지층의 가중 평균 값입니다. 2 토양 지층의 다층 구조의 경우, 사이트의 지상 조건은 (계획 표시에서 계산 된) 상위 30 미터 지층 내에서이 범주에 속하는 층의 총 두께가 10m 이상인 경우 더 불리한 범주로 분류됩니다. 3 일관성, 습도, 지진 강성, 속도 V p 및 V s, 5 m 이상의 지하수 수준에서 점토 및 모래 토양에 대한 데이터가 없으면 지진 특성 III 또는 IV로 분류됩니다. 4 지하수 수준의 상승과 토양의 침수 (침강 포함)를 예측할 때 토양의 범주는 침지 상태의 토양의 특성에 따라 결정되어야합니다. 5 원칙 II에 따라 영구 동토층 토양을 건축 할 때는 해동 후 실제 토양 상태에 따라 기초 토양을 고려해야합니다. 6 운송 및 유압 구조물에 대한 건설 현장의 내진성을 판단 할 때는 7 장과 8 장에 명시된 추가 요구 사항을 고려해야합니다.

지역의 기초 토양을 강화하기 위해 특수 엔지니어링 조치를 수행 할 때 지진 특성의 토양 범주는 건설 및 설치 작업의 결과에 따라 결정되어야합니다.

지진 격리 시스템을 갖춘 건물 및 구조물의 설계는 유능한 조직의 지원으로 수행하는 것이 좋습니다.

4.8 표 3의 1 번 위치에 나열된 건물 및 구조물의 책임이 강화 된 건물 및 구조물의 프로젝트에서 심한 지진이 발생하는 동안 건물 및 구조물에 인접한 구조물 및지면 진동의 작동에 대한 신뢰할 수있는 정보를 얻으려면 구조물 및 인접한 토양의 동적 거동에 대한 모니터링 스테이션을 구축해야합니다.

5 설계 하중

5.1 지진 지역의 건축을 위해 설계된 건물 및 구조물의 구조와 기초의 계산은 예상되는 지진 하중을 고려하여 하중의 주요 및 특수 조합에 대해 수행해야합니다.

특수 하중 조합에 대한 건물 및 구조물을 계산할 때 계산 하중의 값에 표 2에 따라 취한 조합 계수를 곱해야합니다. 지진 효과에 해당하는 하중은 교번 하중으로 간주해야합니다.

표 2-조합 하중 계수

유연한 서스펜션에 대한 수평 질량 하중, 온도 기후 효과, 풍하중, 장비 및 차량의 동적 영향, 크레인 이동으로 인한 제동 및 측면 힘은 고려되지 않습니다.

추정 된 수직 지진 하중을 결정할 때, 크레인 브릿지의 무게, 트롤리의 질량 및 계수 0, 3의 크레인의 운반 능력과 동일한화물의 질량을 고려해야합니다.

크레인 브릿지의 질량에서 추정 된 수평 지진 하중은 크레인 빔의 축에 수직 인 방향으로 고려해야합니다. SP 20.13330에 필요한 크레인 부하 감소는 고려되지 않습니다.

5.2 지진 효과를 고려한 구조 계산을 수행 할 때 두 가지 설계 상황을 적용해야합니다.

a) 지진 하중은 PP 레벨 (설계 지진)에 해당합니다. PP의 영향에 대한 계산의 목적은 구조물의 작동 특성이 부분적으로 또는 완전히 손실되는 것을 방지하는 것입니다. 구조물의 설계 모델은 탄성 변형 영역에 적합해야합니다. 특수 하중 조합에 대한 건물 및 구조물의 계산은 5.5, 5.9, 5.11에 따라 결정된 하중에 대해 수행해야합니다. 주파수 영역에서 계산을 수행 할 때, 지진 작용에 해당하는 총 (힘, 모멘트, 응력, 변위) 관성 하중은 식 (8)에 의해 계산 될 수 있습니다.

b) 지진 하중은 MRZ (최대 예상 지진) 수준에 해당합니다. MPH의 영향에 대한 계산의 목적은 구조물 또는 그 부분의 전체적인 붕괴를 방지하여 인간의 안전에 위협이되는 것입니다. 구조물의 설계 모델의 형성은 하중지지 및 비 하중지지 구조 요소에서 비탄성 변형 및 국소 취성 파괴의 발생 가능성을 고려하여 수행해야합니다.

5.2.1 5.2, a)의 계산은 모든 건물과 구조물에 대해 수행되어야한다.

5.2, b)의 계산은 표 3의 위치 1과 2에 나열된 건물 및 구조물에 적용해야합니다.

PZ 및 MRZ 수준에서 계산을 수행 할 때 시공 영역의 내진성 맵 하나가 4.3에 따라 채택됩니다.

5.3 지진 효과는 공간에서 어떤 방향으로도 나타날 수 있습니다.

간단한 구조 계획 솔루션이있는 건물 및 구조물의 경우 세로 및 가로 축 방향으로 수평으로 작용하는 계산 된 지진 효과를 취할 수 있습니다. 이러한 방향에서의 지진 효과는 별도로 고려 될 수 있습니다.

복잡한 구조 및 계획 솔루션을 사용하여 구조물을 계산할 때 구조물 또는 그 부분의 내진 반응의 최대 값의 관점에서 내진 효과의 방향을 고려해야합니다.

주 – 다음 조건이 모두 충족되면 건물 및 구조물의 구조 및 계획 솔루션이 단순하다고 간주됩니다.

a) 구조물의 제 1 및 제 2 형태의 자연 진동은 수직축에 대해 비틀림이 아니다;

b) 건물 자체 진동의 변환 형태에 따른 각 중첩의 수평 변위의 최대 값과 평균값은 10 % 이하로 다르다.

c) 고려되는 모든 형태의 자연 진동의주기 값은 10 % 이상 서로 달라야한다.

d) 4.1의 요구 사항을 준수한다.

e) 표 7의 요구 사항을 준수한다.

e) 천장에는 천장의 디스크를 약화시키는 큰 개구부가 없습니다.

5.4 수직 지진 하중은 다음을 계산할 때 수평과 함께 고려해야합니다.

수평 및 경사 캔틸레버 구조;

교량 경간;

24m 이상의 범위를 가진 건물 및 구조물의 프레임, 아치, 트러스, 공간 코팅;

캡슐화 또는 미끄러짐에 대한 안정성을위한 구조;

석재 구조물 (6.14.4에 따름).

5.5 건물 및 구조물에 대한 설계 내진 하중을 결정할 때, 설계 정적 구조 모델과 일관되고, 건물 및 구조물의 하중, 질량 및 강성의 분포 및 평면도 및 높이의 분포, 구조적 변형의 공간적 특성을 고려하여 설계 동적 구조 모델 (RDM)을 채택해야합니다. 지진 효과가 있습니다.

RDM의 하중 및 구조 요소의 질량 (무게)은 설계 체계의 노드에 집중 될 수 있습니다. 질량을 계산할 때 관성력을 생성하는 하중 만 고려해야합니다.

PP의 설계 상황에 대한 간단한 구조 및 계획 솔루션을 갖춘 건물 및 구조물의 경우, 콘솔 설계 동적 모델을 사용하여 설계 지진 하중을 결정할 수 있습니다 (그림 1). 이러한 건물과 구조물의 경우 MCI의 설계 상황에서 구조물의 공간 설계 동적 모델을 적용하고 지진 효과의 공간적 특성을 고려해야합니다.

복잡한 구조 계획 솔루션을 가진 건물 및 구조물에 대한 예상 내진 하중은 공간 계산 된 건물의 동적 모델을 사용하고 내진 효과의 공간적 특성을 고려하여 결정해야합니다. MPE 상황에서 계산을 위해 한계 평형 이론 또는 기타 과학적으로 입증 된 방법을 적용 할 수 있습니다.

RDM의 절점 k에 적용된 숫자 j를 갖는 일반화 된 좌표 방향으로 계산 된 지진 하중 (힘 또는 모멘트)은 건물 또는 구조물의 자연 진동의 i 번째 형태에 해당합니다.

, (1)

여기서 K 0-표 3에 따라 구조의 목적과 책임을 고려한 계수;

K 1-표 4에 따라 취한 건물 및 구조물의 허용 가능한 손상을 고려한 계수;

건물 또는 구조물의 자연 진동의 i 번째 형태에 대한 지진 하중의 값은 공식에 의해 구조물의 탄성 변형을 가정하여 결정됩니다.

, (2)

5.1에 따라 구조물의 설계 하중을 고려하여 결정된 일반 좌표 j로 포인트 k를 참조하여 건물의 질량 또는 건물의 해당 질량의 관성 모멘트가 어디에 있습니까?

A는 1, 0과 동일한 기본 레벨에서의 가속도 값입니다. 2, 0; 7, 8, 9 포인트의 계산 된 내진에 대해 4,0 m / s 2;

β i-5.6에 따라 채택 된 건물 또는 구조물의 자연 진동의 i 번째 형태에 해당하는 동적 계수;

K Ψ-표 5에 따라 채택 된 계수;

5.7, 5.8에 의해 결정된 계산 하중의 절점과 지진 충격의 방향에 대한 i 번째 형태의 자체 진동을 가진 건물 또는 구조물의 변형 형태에 따른 계수.

비고

1 현장 III 및 IV의 토양의 존재로 인해 8 포인트 이상의 지진이 증가함에 따라 CMR 데이터가없는 지진 영향 하에서 토양의 비선형 변형을 고려하여 Sik의 값에 0, 7의 계수가 도입됩니다.

2 일반화 된 좌표는 선형 좌표 일 수 있으며 선형 질량 또는 각도에 해당하며 질량의 관성 모멘트에 해당합니다. 각 노드에 대한 공간 RDM의 경우 일반적으로 6 개의 일반 좌표 인 3 개의 선형 및 3 개의 각도가 고려됩니다. 또한, 일반적으로 선형 일반 좌표에 대응하는 질량이 동일하고 각도 일반화 좌표에 대한 질량의 관성 모멘트가 다를 수 있다고 믿어집니다.

3 내진 하중 (j \u003d 1, 2, 3)을 계산할 때 다음 치수가 채택되었습니다. [N], [kg]; 식 (2)의 계수는 크기가 없다.

4 모멘트 지진 하중 (j \u003d 4, 5, 6)을 계산할 때 다음 치수가 채택되었습니다. [N · m], [kg · m 2]; 화학식 2의 나머지 계수는 무 차원이다.

5; ; 여기서, 제 1, 제 2 및 제 3 축에 대한 노드 k에서의 질량의 관성 모멘트는 각각이다.

표 3 & 계수 K 0 구조의 목적에 의해 결정

구조물 또는 건물의 목적	계수 K 0의 값
구조물 또는 건물의 목적	pZ로 계산할 때	mP3에서 계산할 때
1 강령 제 48.1 조 제 1 항 제 1 호, 2), 3), 4), 5), 6), 9), 10.1), 11) 호에 열거 된 목적 100m 이상의 스팬을 가진 구조물; 도시 및 거주지의 생명 유지 시설; 1000 MW 이상의 용량을 가진 수력 및 열 발전소; 기념비적 인 건물 및 기타 구조물; 책임이 증대 된 정부 건물; 높이가 200m 이상인 주거, 공공 및 행정 건물
2 건물과 구조 : 강령 제 48.1 조 제 2 항 제 1 항 제 7 호, 제 8 호 및 제 3 호, 제 4 호에 열거 된 물품 지진 발생시 그 기능이 필요하고 그 결과가 제거되는 경우 (정부 통신 건물; 긴급 상황 및 경찰 서비스; 에너지 및 급수 시스템; 소방 시설, 가스 공급 시설; 대중에게 위험 할 수있는 다량의 독성 또는 폭발성 물질을 함유 한 시설; 의료 시설, 비상 사용을위한 장비가있는 것); 주요 박물관의 건물; 국가 기록 보관소; 행정 당국; 국가 및 문화적 가치가있는 저장 건물; 화려한 물건; 사람들이 많이있는 대규모 의료 기관 및 무역 기업; 60m 이상의 스팬을 가진 구조물; 높이가 75m 이상인 주거, 공공 및 행정 건물; 코드 1 항의 3) 호에 포함되지 않은 높이 100m 이상의 통신 및 방송 시설의 마스트 및 타워; 높이가 100m 이상인 파이프; 터널, 최고 카테고리 또는 길이가 500m 이상인 도로의 파이프 라인, 200m 이상의 스팬이있는 교량 구조물, 용량이 150MW 이상인 수력 및 화력 시설; 건물 : 유치원 교육 기관, 일반 교육 기관, 병원이있는 의료 기관, 의료 센터, 이동이 제한된 사람들을위한 기숙사 학교 건물; 다른 건물과 구조물은 파괴되어 심각한 경제적, 사회적 및 환경 적 결과를 초래할 수 있습니다
3 1 및 2에 명시되지 않은 기타 건물 및 구조물
4 임시 (계절적) 목적의 건물 및 구조물, 건물 또는 구조물의 건설 또는 재건과 관련되거나 개별 주택 건축을 위해 제출 된 토지 플롯에 위치한 보조 사용 건물 및 구조물
비고 1 고객은 일반 설계자의 제안에 따라 의도 된 목적을 위해 표 3의 목록에 구조를 할당합니다. 2 법에 따라 위험한 생산 시설에 속하는 건물 및 구조물의 식별.

5.6 지진 하중을 결정할 때 i 번째 형태의 건물 또는 구조물의 자연 진동의 추정주기에 따른 동적 계수 β i의 값은 공식 (3) 및 (4) 또는 그림 2에 따라 취해야한다.

Ti ≤0, 1 c β i \u003d 1 + 15Ti;

0, 1 개 c

Ti ≥0, 4 c β i \u003d 2, 5 (0, 4 / Ti) 0, 5.

Ti ≤0, 1 c β i \u003d 1 + 15Ti;

0, 1 개 c

Ti ≥0.8 c β i \u003d 2, 5 (0, 8 / Ti) 0, 5.

모든 경우에, β i의 값은 0, 8 이상이어야합니다.

참조-대표 정보 (지진 기록, WHO 위험 지역에 대한 자세한 설명 등)가있는 경우, 동적 계수 β i의 합리적인 값을 적용 할 수 있습니다.

5.7 공간적 RDM에 의해 계산 된 건물 및 구조물의 경우, 통일 지진 효과가 균일 한 값은 공식에 의해 결정되어야한다

, (5)

rDM의 절점 k에서 i 번째 형태의 변위는 숫자 j로 일반 좌표 방향으로 (j \u003d 1; 2; 3 개의 변위는 j \u003d 4의 경우 5; 6은 각이다);

절점 p에서의 관성 특성, j \u003d 1과 동일; 2; 3 노드의 점 p에 j 축 방향으로 부착 된 건물 또는 구조물의 질량, j \u003d 4; 5; 도 6은 각도 일반화 된 좌표에 대한 질량의 관성 모멘트와 동일하다 (관성 특성은 5.1에 따른 구조물의 설계 하중을 고려하여 결정됨).

r l-지진 영향의 방향과 숫자 l의 축 사이의 각도의 코사인. 축 1 및 2를 따른 일반화 된 변위가 수평면에 대응하고 축 3을 따른 변위가 수직이면, 이들 계수는 다음과 동일하다 : r 1 \u003d cosα cosβ; r 2 \u003d sinα cosβ; r 3 \u003d sinβ, 여기서 α는 지진 영향의 방향과 일반 좌표 l \u003d 1 사이의 각도이고, β는 지진 효과의 방향과 수평면 사이의 각도입니다.

표 4-건물 및 구조물의 허용 가능한 손상을 고려한 K 1 계수

건물 또는 구조의 종류	K 1의 가치
1 손상 또는 비탄성 변형이 허용되지 않는 건물 및 구조물
2 사람의 안전과 장비의 안전을 보장하면서 정상적인 작동을 방해하는 잔류 변형 및 손상이 허용 될 수있는 건물 및 구조물 :
목조 구조물에서
수직 다이어프램 또는 타이가없는 스틸 프레임

철근 콘크리트 대형 패널 또는 모 놀리 식 구조의 벽
철근 콘크리트 3 블록 및 패널 블록 구조
수직 다이어프램 또는 연결부가없는 철근 콘크리트 프레임
벽돌 또는 벽돌 충전과 동일
구멍 또는 링크와 동일
벽돌 또는 벽돌
3 사람의 안전을 보장하는 조치 (책임 수준이 낮은 물체)가있을 때 상당한 잔류 변형, 균열, 개별 요소의 손상, 변위, 일시적인 정상 작동 정지가 가능한 건물 및 구조물
비고 1 건물 및 구조물을 1 차 유형으로 지정하는 것은 고객이 일반 설계자의 제안에 따라 수행합니다. 2 주파수 영역에서 지진 영향을받는 구조물의 변형을 계산할 때 계수 K 1은 1, 0과 같아야합니다.

5.8 캔틸레버 다이어그램에 따라 계산 된 건물 및 구조물의 경우, 질량 관성 모멘트를 고려하지 않고 병진 수평 (수직) 지진 작용 하에서 η ik 값은 공식에 의해 결정되어야합니다.

, (6)

여기서 X i (x k) 및 X i (x j)는 고려 된 지점 k 및 모든 지점 j에서 i 번째 형태로 자체 진동을 갖는 건물 또는 구조물의 변위이며, 계산 방식에 따라 질량이 집중된 것으로 가정하고;

m j는 5.1에 따라 구조물에 대한 설계 하중을 고려하여 결정된 절점 j로 지칭되는 건물 또는 구조물의 질량입니다.

0, 4 초 미만의 T 1에서 약간 변하는 층의 질량과 강성을 포함한 높이가 최대 5 층인 건물의 경우 계수 η k, 캔틸레버 방식을 사용하여 캔틸레버 방식을 사용하여 평행 관성 (수직) 지진 작용을 고려하지 않고 질량의 관성 모멘트를 고려하지 않고 결정할 수 있습니다. 공식

, (7)

여기서 x k와 x j는 점 k와 j에서 기초의 상단까지의 거리입니다.

표 5-건물 및 구조물의 에너지 소산 능력을 고려한 계수

5.9 지진 지역뿐만 아니라 그 요소의 건축을 위해 설계된 건물 및 구조물의 구조에 대한 노력은 더 높은 형태의 자체 진동을 고려하여 결정해야합니다. 계산에서 고려한 유효 모달 질량의 합계가 시스템의 총 질량의 90 % 이상, 수평 충격의 지진 작용의 방향으로 여기되고 수직의 경우 75 % 이상이되도록 자연 진동의 최소 모드 수를 지정하는 것이 좋습니다. 노출. 유효 모달 질량이 5 %를 초과하는 모든 형태의 자연 진동을 고려해야합니다. 이 경우 강성과 질량이 고르지 않은 복잡한 시스템의 경우 폐기 된 진동 형태의 나머지 항을 고려해야합니다.

캔틸레버 RDM을 적용 할 때 간단한 구조 형태의 건물 및 구조물의 경우, 자연 진동의 첫 번째 (낮은) 형태의주기가 0, 4 초보다 T 1 이상이고 첫 번째 형태 만 고려하면 구조의 힘은 적어도 세 가지 형태의 자연 진동을 고려하여 결정할 수 있습니다. T 1의 값이 0.4 초 이하인 경우

5.10. RDM에서는 구조물과 구조물의 동적 상호 작용을 고려해야합니다. 사이트 지진이 9 포인트 이하인 경우, 구조물이베이스로 전달한 동적 하중은 구조물 자체의 움직임에 비례하는 것으로 가정해야합니다. 비례 계수 (베이스의 탄성 강성 계수)는 토양의 탄성파 속도에 대한 데이터로부터 계산 된 토양의 탄성 매개 변수 또는 토양의 물리 역학적 특성과 이러한 매개 변수의 상관 관계에 기초하여 결정되어야합니다.

참조-구조물과베이스의 상호 작용을 고려할 때 내진 하중의 감소 및 증가가 모두 가능합니다.

5.11 구조물에 대한 정적 작용 조건 하에서 지진 하중으로부터 구조물의 횡 방향 및 종 방향 힘, 굽힘 및 토크, 수직 및 전단 응력 N p의 계산 된 값과 변위의 계산 된 값은 공식에 의해 결정되어야합니다.

, (8)

여기서, i는 i 번째 파형에 대응하는 지진 하중에 의해 야기 된 힘 (모멘트, 전압, 변위)의 값이고;

n은 계산에 고려 된 진동 형태의 수입니다. 계산 된 요인에 대한 공식 (8)의 부호는 최대 모달 질량을 가진 형태에 해당하는 계수 값의 부호로 지정되어야합니다.

구조물의 i 번째 및 (i + 1) 형태의 자연 진동의주기가 10 % 미만으로 차이가 나는 경우, 해당 계수의 계산 된 값은 상호 상관을 고려하여 계산해야합니다. 이를 위해 공식을 적용 할 수 있습니다

, (9)

ti +1 / Ti ≥0 인 경우 ρ i \u003d 2, T i +1 / Ti 인 경우 ρ i \u003d 0<0, 9(T i >Ti +1).

5.12 5.4에 규정 된 경우 (석 구조 제외)의 수직 지진 하중은 식 (1)과 (2)에 의해 결정되어야하며, 계수 K Ψ는 1이되고 수직 지진 하중의 값은 0, 75로 곱해진다.

캔틸레버 구조는 질량이 건물의 질량 (발코니, 봉우리, 커튼 월 콘솔 등)과 비교할 때 중요하지 않으며 수직 지진 하중에 βη \u003d 5 \u003d 5로 계산해야합니다.

5.13 건물 또는 구조물 위로 우뚝 솟은 구조와 중요하지 않은 단면 및 질량 (난간, 박공 등)을 갖는 구조물과 1 층에 설치된 기념비, 중장비는 수평 지진 하중을 고려하여 계산해야합니다. βη \u003d 5 인 식 (1) 및 (2)에 의해 계산 됨.

5.14 벽, 패널, 칸막이, 별도의 구조물 사이의 연결 및 기술 장비의 고정은 구조물의 고려 된 고도에 해당하는 βη \u003d 5의 값 (2) 이상으로 공식 (1) 및 (2)에 따라 수평 지진 하중에 대해 계산해야합니다. 대형 패널 건물의 수평 맞대기 조인트는 일반적으로 마찰력을 고려하지 않습니다.

5.15 강도 및 안정성에 대한 구조를 계산할 때, 다른 현행 규제 문서에 따라 채택 된 작업 조건 계수 외에 표 6에 의해 결정된 추가 작업 조건 계수 m tr이 도입되어야한다.

5.16 캔틸레버 RDM을 사용하여 길이 또는 폭이 30m 이상인 건물 및 구조물을 계산할 때 5.5에 의해 결정된 내진 하중 외에도 건물의 수직축 또는 구조물의 강성 중심을 통과하는 토크를 고려해야합니다. 고려 된 수준의 강성 중심과 건물 또는 구조물의 질량 사이의 계산 된 편심의 값은 0, 1 V 이상으로 취해야하며, 여기서 B는 힘 Sik에 수직 방향으로 계획의 건물 또는 구조물의 크기입니다.

표 6-작업 조건 계수

구조적 특성	M ir 값
강도를 계산할 때
1 철근 강화 강철과 목재, 철근 콘크리트
2 경사 섹션의 강도 확인을 제외하고 철근 및 철근 보강 콘크리트
3 경사 섹션의 강도를 확인할 때 철근 콘크리트
4 석재, 장갑 및 콘크리트 계산시 :
편심 압축
전단 및 장력
5 용접 조인트
6 볼트 및 리벳 연결
안정성을 계산할 때
유연성이 100 이상인 7 가지 철강 요소
최대 20 개의 유연성을 갖춘 8 개의 스틸 요소
유연성이 20 ~ 100 인 9 개의 스틸 요소	보간법에 의한 1, 2 ~ 1, 0
참조-비가 온실 또는 실외에서 40 ° C 이하의 설계 온도에서 사용되는 철근 및 철근 콘크리트 구조물을 계산할 때 경사 섹션의 강도를 확인하는 경우 m ir \u003d 0, 9를 사용해야합니다 .m ir \u003d 0, 8.

5.17 옹벽을 계산할 때 토양의 지진 압력을 고려해야합니다.이 값은 준 정적 계산 체계를 사용하여 결정될 수 있으며 토양 가속도는 제품 K 0 K 1 A와 동일합니다. 다른 데이터가 없으면 K 1 \u003d 0, 5를 취할 수 있습니다.

5.18 지진 영향을 고려한 건물 및 구조물의 계산은 원칙적으로 첫 번째 그룹의 제한 상태에 따라 수행됩니다. 기술적 요구 사항으로 정당화되는 경우 두 번째 한계 상태 그룹에 대한 계산을 수행 할 수 있습니다.

5.19 건물 및 구조물 설계에 지진 영향을 줄이려는 책임의 축소, 파괴는 인명 손실, 귀중한 장비의 손상과 관련이 없으며 지속적인 생산 공정 (창고, 크레인 랙, 작은 작업장 등)뿐만 아니라 임시 건물 및 고객이 설치 한 시설.

5.20 내진 격리 시스템이있는 건물의 계산은 PZ 및 MRZ 수준에 해당하는 내진 하중과 운영 적합성에 대해 수행해야합니다.

PZ 레벨에 해당하는 내진 하중에 대한 내진 격리 시스템의 계산은 5.2, a)에 따라 수행해야합니다. 지진 격리의 구조적 요소에 대한 손상은 허용되지 않습니다.

MPE 레벨에 해당하는 내진 하중에 대한 내진 격리 시스템의 계산은 5.2, b) 및 5.2.2에 따라 수행해야합니다. MP3에서 계산을 수행 할 때는 움직임을 확인해야합니다. 건축 면적의 특성에 따라 실제 가속도를 적용해야하며, 부재시에는 건축 현장의 지상 조건을 고려하여 인공 가속도를 생성하십시오.

서비스 가능성에 대한 내진 격리 시스템의 계산은 수직 정적 및 풍하중의 영향에 대해 수행되어야합니다.

단열 시스템의 각 요소는 최대 및 최소 정적 수직 하중이 최대 수평 이동으로 인식되도록 설계해야합니다.

6 주거, 공공, 산업 건물 및 구조물

6.1 일반

6.1.1 6 항의 요건은 5 항에 따른 계산 결과와 독립적으로 충족되어야한다.

6 장의 요구 사항은 MSK-64 지진 강도 척도의 정수 포인트로 표현 된 계산 된 지진에 따라 적용되어야합니다. 만약 지진 마이크로 존닝 동안 지질 조사의 결과로, 지진 강도의 분수 값이 얻어지면, 계산 된 지진 강도 값은 가장 가까운 전체 값으로 수학적인 반올림에 의해 취해 져야한다.

6.1.2 건물과 구조물은 다음과 같은 경우 내진 이음새로 분리되어야합니다.

건물이나 구조물은 복잡한 모양을 가지고 있습니다.

건물 또는 구조물의 인접한 부분은 5m 이상의 높이 차이뿐만 아니라 강성 및 / 또는 무게 측면에서 서로 상당한 차이가 있습니다.

그것은 높은 부분의 콘솔에 확장을 지원하여 건물의 1-2 층짜리 부착 된 부분 사이에 지진 방지 솔기를 설치할 수 있습니다. 지지 깊이는 상호 이동의 합과 의무적 응급 통신 장치에 대한 최소지지 깊이를 합한 것 이상이어야합니다.

퇴적 이음매의 장치가 필요하지 않은 경우, 작업의 호환성 및 관련 설계 조치의 이행에 대한 정당성을 계산할 때 건물과 스타일러스 사이에 지진 방지 이음새를 배치 할 수 없습니다.

이동성이 제한된 사람들의 영구 거주 또는 장기 체류를 위해 설계된 구내에는 지진 방지 솔기를 설치할 수 없습니다.

지진이 7 포인트 인 최대 10m 높이의 1 층 건물에서는 내진 이음새를 배치 할 수 없습니다.

6.1.3 지진 방지 솔기는 전체 높이를 따라 건물 또는 구조물을 분리해야합니다. 지진 방지 솔기가 퇴적물과 일치하는 경우를 제외하고는 재단에서 솔기를 만들 수 없습니다.

6.1.4 건물 및 구조물의 경우 내진 이음새 사이의 거리는 다음을 초과해서는 안됩니다. 철골에서-비 진행 지역의 요구 사항에 따라 150m 이하; 목재 구조물과 작은 셀룰러 블록-디자인 지진이 7-8 포인트 인 40m, 디자인 지진이 9 포인트 인 30m- 표 7에 나와있는 다른 설계 솔루션의 건물의 경우 설계 지진이 7-8 포인트 인 80m, 설계 지진이 9 포인트 인 60m입니다.

6.1.5 건물의 높이는 표 7에 표시된 치수를 초과하지 않아야한다.

건물의 다른 층에 대한 다양한 구조 및 계획 결정을 위해서는 해당 하중지지 구조물에 대해 표 7에 주어진 매개 변수 중 더 작은 매개 변수를 사용해야합니다.

표 7-설계 솔루션에 따른 건물의 최대 높이

베어링 구조	사이트의 내진성이있는 최대 높이, m (층 수)
베어링 구조
1 스틸 프레임	비 진행 지역의 요구 사항에 따라
2 철근 콘크리트 프레임 :
프레임 본딩, bezrigelny 본딩 (강화 콘크리트 다이어프램, 강성 코어 또는 스틸 본드 포함)
격막과 강성의 커널이없는 bezrigelny
프레임 석재 구조를 포함하여 수평 하중을 감지하는 벽돌 조각으로 채워진 프레임
프레임을 채우지 않고 채우지 않은 프레임
3 모 놀리 식 철근 콘크리트 벽
4 대형 패널 철근 콘크리트 벽
5 체적 블록 및 패널 블록 철근 콘크리트 벽
대형 콘크리트 또는 진동 벽돌 블록의 벽
7 세라믹 벽돌 및 석재, 콘크리트 블록, 규칙적인 모양의 천연 석재 및 작은 블록으로 만들어진 복잡한 구조의 벽, 모 놀리 식 철근 콘크리트 내포물로 강화 :


8 7에 규정 된 것을 제외하고 세라믹 벽돌과 돌, 콘크리트 블록, 규칙적인 모양의 자연석과 작은 블록으로 만들어진 벽


소형 셀룰러 및 경량 콘크리트 블록으로 만들어진 9 개의 벽
10 목재 로그 벽, 포장, 패널
비고 1 블라인드 영역의 가장 낮은 수준의 표시 또는 건물에 인접한 토지 표면과 상층 또는 덮개의 바닥 사이의 차이는 건물의 최대 높이로 간주됩니다. 겹침의 상단이 토지의 평균 계획 수준보다 2m 이상 떨어지면 지하실 층이 층 수에 포함됩니다. 2 건물의 지하 부분이 백필 또는 지하 건물의 인접한 구역의 구조와 구조적으로 분리 된 경우, 지하 층은 층수와 건물의 최대 높이에 포함됩니다. 3 건물 바닥의 평균 질량의 50 % 미만의 코팅 질량을 갖는 상부 층은 층수 및 최대 높이에 포함되지 않습니다. 4 6 개 이상의 지진이있는 일반 교육 기관 (학교, 체육관 등) 및 의료 시설 (병원, 요양원 등의 의료 기관)의 건물 높이는 3 층으로 제한되어야합니다. 기능 요구 사항에 따라 지정된 지진 보호 시스템 (지진 격리, 댐핑 등)을 초과하여 설계 건물의 층 수를 늘려야하는 경우 내진 하중을 줄여야합니다.

6.1.6 내진 이음새는 한 쌍의 벽이나 프레임 또는 프레임과 벽을 세워서 만들어야합니다.

지진 방지 이음새의 너비는 5.5에 따른 계산 결과에 따라 지정되어야하며, 이음새 너비는 건물의 인접한 구획의 진동 진폭의 합이어야합니다.

건물 또는 구조물 높이가 최대 5m 인 경우 이러한 솔기의 너비는 30mm 이상이어야합니다. 건물 또는 구조물의 지진 방지 솔기의 너비는 높이 5m마다 20mm 씩 증가해야합니다.

6.1.7 정면을 따라 그리고 구획들 사이의 천이 장소를 포함하여, 지진 방지 이음새 영역에있는 건물 또는 구조물의 인접한 구획들은 상호 수평 이동을 방해하지 않아야한다.

6.1.8 건물 구획 사이의 천이 설계는 인접한 구획 중 하나의 요소에 안정적으로 연결된 콘솔 끝 또는 천이 사이에 설계 조인트가있는 두 개의 정합 블록 콘솔 형태로 만들 수 있습니다. 다른 구획의 요소에 대한 베어링 설계는 요소의 상호 계산 된 변위를 보장하고 지진 충격 중 붕괴 및 충돌 가능성을 배제해야합니다.

지진 방지 이음새를 건너는 것이 건물이나 구조물에서 대피하는 유일한 방법이되어서는 안됩니다.

6.2 기초, 기초 및 지하실 벽

6.2.1 건물 기초의 설계는 건물 및 구조물의 기초 및 기초에 대한 규제 문서의 요구 사항에 따라 수행되어야합니다 (SP 22.13330, SP 24.13330).

6.2.2 바위가 아닌 토양에 세워진 건물과 구조물 또는 그 구획의 기초는 원칙적으로 같은 수준으로 배치되어야한다.

인접한 건물의 구획을 다른 높이에 놓을 경우, 깊이가 더 깊은 부분에서 깊이가 낮은 부분으로의 전환은 선반에 의해 이루어집니다. 구획의 인접한 부분의 기초는 솔기에서 최소 1m 동안 동일한 깊이를 가져야하며, 퇴적 솔기로 분리 된 기둥에 대한 개별 기둥 기둥 기초는 동일한 수준이어야합니다. 기초 밑창의 압입은 최대 0.6m의 높이로 이루어지며 깊게 놓인 기초에서 더 낮은 부설 깊이의 기초로의 천이 장소에서 응집력이있는 토양의 경우 최대 1 : 2 (높이에서 길이까지), 최대 1 : 3의 비 응집 토양의 경우에 수행됩니다.

건물 (구획)의 일부 아래에 지하실을 배치 할 때 주축을 기준으로 대칭 배열을 위해 노력해야합니다.

6.2.3 바위가 아닌 토양의 고층 건물 (16 층 이상)의 기초는 원칙적으로 말뚝, 말뚝 석판 또는 블라인드 영역에 비해 지하실이 2.5m 이상인 단단한 기초 석판의 형태로 수행해야합니다.

특수 하중 조합을 위해 신축이 허용되는 벽 및 프레임 요소의 수직 보강은 기초에 안정적으로 고정되어야합니다.

6.2.4 콘크리트 블록으로부터 프리 캐스트 테이프 기초 위에 지진 구역을 지을 때, 최소 40mm 두께의 등급 100 또는 그레인 B10 등급의 세밀한 콘크리트 층과 지름이 예상되는 3, 4, 6 개의 막대의 직경이 10mm 인 종 방향 보강재 층을 배치해야합니다. 7, 8, 9 포인트 300-400 mm마다 세로 막대는 직경이 6 mm 이상인 가로 막대로 연결해야합니다.

지하실 벽이 스트립 기초와 구조적으로 연결된 조립식 패널로 만들어진 경우 지정된 박격포 층을 놓을 필요가 없습니다.

6.2.5 큰 블록의 지하실의 기초와 벽에는 각 행과 블록 모서리의 최소 1/2 깊이까지 모든 모서리와 교차점에 벽돌 드레싱을 제공해야합니다. 기초 블록은 연속 테이프 형태로 놓아야합니다.

블록 사이의 조인트를 채우려면 적어도 50 등급의 시멘트 모르타르를 사용해야합니다.

6.2.6 계산 된 내진도가 9 포인트 인 건물에서 지하실 벽의 모서리와 교차점에서 수평 이음새에는 최소 단면적이 1cm 2 이상인 세로 보강재를 사용하여 길이 2m의 수평 강화 메쉬를 놓아야합니다.

최대 3 층의 건물과 계산 된 내진성이 7 및 8 포인트 인 적절한 높이의 구조물에서는 벽돌 벽에 공극이 최대 50 % 인 블록을 사용할 수 있습니다.

6.2.7 건물 및 구조물의 방수는 기초와 토양 기초의 상호 수평 변위의 허용되지 않는 조건에서 설계되어야한다.

6.3 겹침 및 코팅

6.3.1 겹침 및 (또는) 코팅은 동일한 구획 내에서 동일한 레벨에 위치한 수평 하드 디스크로 수행되어야하며, 건물의 수직 구조에 안정적으로 연결되어 내진 충격시 조인트 작동을 보장해야합니다.

동일한 층과 건물 구획 내에서 바닥 및 / 또는 코팅을 다른 수준으로 배열해야하는 경우 공간 RDM을 계산에 고려해야합니다. 바닥 질량은 각각의 적절한 중첩 수준에 적용되어야합니다.

6.3.2 프리 캐스트 콘크리트 바닥과 코팅의 강성이 제공되어야한다 :

플레이트, 프레임 요소 또는 벽 사이의 용접 조인트 장치;

장치 볼트 연결 (오버 헤드 부품 사용);

바닥 슬래브로부터의 루프 강화 출구를 연결하는 강화 브래킷을 갖는 모 놀리 식 키의 장치에 의한 플레이트의 연결;

플레이트에서 철근의 방출을 고정시키는 모 놀리 식 철근 콘크리트 하니스 (지진 방지 벨트) 장치;

세밀한 콘크리트로 천장 요소 사이의 모 놀리 식 이음새.

6.3.3 바닥 요소의 설계 및 접합 수는 판 요소 또는 벽 사이의 접합부에서 발생하는 인장 및 전단력에 견디도록 설계되어야한다.

바닥과 코팅 패널 (슬라브)의 측면은 열쇠가 있거나 주름진 표면을 가져야합니다. 지진 방지 벨트와 연결하거나 패널 (플레이트)의 프레임 요소와 통신하려면 보강 또는 내장 부품의 릴리스를 제공해야합니다.

6.3.4 조립식 바닥 슬래브 및지지 구조물의 코팅의 베어링 영역의 길이는 mm 이상이어야한다.

	벽돌과 돌담에;
	진동 벽돌 블록의 벽; 철근 콘크리트 및 콘크리트 벽, 철근 및 철근 콘크리트 빔 (크로스바) :
	양면에 쉴 때;
	3면과 4면에 쉴 때;
	두 개의 반대쪽 측면에서지지 될 때 큰 패널 건물의 벽에.

6.3.5 조각 재료와 콘크리트로 만든 벽면의 목재, 금속 및 철근 콘크리트 보의지지 길이는 200 mm 이상이어야한다. 보의지지 부분은 건물의지지 구조에 단단히 고정되어 있어야합니다.

런 형태의 겹침 (그들 사이에 삽입물이있는 빔)은 두께가 40mm 이상인 B15 이상의 클래스의 모 놀리 식 철근 콘크리트 층으로 강화해야합니다.

6.3.6 내진이 7 포인트 인 부지의 경우 최대 2 층의 건물과 6m 이하의 벽 사이의 거리가 8 포인트 인 지진이있는 건물의 단층 건물에서는 목재 바닥 (코팅)을 설치할 수 있습니다. 바닥 (코팅)의 빔은 지진 방지 벨트와 구조적으로 연결되어 있으며 연속적인 보드 워크 대각선 바닥을 배치해야합니다.

6.4 계단

6.4.1 계단은 일반적으로 각 층의 외벽에있는 창문을 통해 자연광으로 닫힙니다. 계단의 위치 및 수-건물 및 구조물 설계에 대한 화재 안전 표준에 대한 규제 문서에 따라 높이가 3 층 이상인 건물의 지진 방지 솔기 사이에 1 개 이상.

별도의 건물 형태의 장치 계단은 허용되지 않습니다.

6.4.2 작업에 포함되지 않은 채움이있는 프레임 건물의 계단 및 엘리베이터 샤프트는 강성 코어, 지진 하중을 인식하거나 프레임의 강성에 영향을 미치지 않는 바닥 컷이있는 내장 구조의 형태와 최대 5 높이까지의 건물로 배치해야합니다 디자인 지진이 7 및 8 포인트 인 바닥의 경우, 건물 프레임과 분리 된 구조물의 형태로 건축 계획 내에서 배치 할 수 있습니다.

건물의 하중지지 요소에 대한 조립식 계단 및 마운트는 원칙적으로 인접한 바닥의 상호 수평 변위를 방해해서는 안됩니다. 이 경우 계단의 비행은 한쪽 끝에서 단단히 고정되어야하고 다른 쪽 끝의지지 디자인은 지지대에 대한 행진의 자유로운 움직임을 제공하여 붕괴를 방지해야합니다.

계단과 마운트의 베어링 용량은 천장의 상호 변위로 인해 발생하는 하중을 흡수하도록 설계되어야하며 양쪽 끝에서 천장과 관련된 계단 구조를 사용할 수 있습니다.

6.4.3 계단은 모 놀리 식 철근 콘크리트, 대형 프리 캐스트 철근 콘크리트 요소, 용접으로 상호 연결되어야한다. 목조 건물에는 플랫폼 또는 계단이있는 계단이있는 계단 또는 계단이있는 계단 또는 계단이있는 금속 또는 철근 콘크리트 kosour를 사용하여 계단을 배열 할 수 있습니다.

6.4.4 층간 상륙은 벽으로 막혀 있어야한다. 석조 건물에서는 부지가 최소 250mm 깊이에 매립되어 고정되어야합니다. 층간 천장 수준에있는 계단은 내진 벨트와 안정적으로 또는 천장과 직접 통신해야합니다.

석조에 내장 된 캔틸레버 단계는 허용되지 않습니다.

6.4.5 계단과 부착 지점의 구조는 비상 상황에서 대피하는 동안 계단을 안전하게 사용하기위한 조건을 제공해야합니다.

6.5 파티션

6.5.1 파티션은 베어링이 아닌 상태에서 수행해야합니다. 칸막이는 벽을 지탱하는 기둥과 길이가 3, 0m 이상이며 천장과 연결해야합니다. 6.5.5 및 6.14의 요구 사항에 따라 벽돌에서 파티션을 수행 할 수 있습니다.

6.5.2 건물의 하중지지 요소와 그 인접 노드에 파티션을 고정하는 설계는 평면에 작용하는 수평 하중을 전달할 가능성을 배제해야합니다. 평면에서 파티션의 안정성을 보장하는 패스너는 단단해야합니다.

격벽의 강도와 그 체결은 평면에서 계산 된 지진 하중의 작용 계산에 의해 확인 된 5.5에 따라야합니다.

6.5.3 칸막이의 독립적 인 변형을 보장하기 위해 칸막이의 수직 단부와 상부 수평면과 건물의지지 구조물 사이에 지진 이음새가 제공되어야합니다. 이음새의 너비는 운영 단계에서 겹침의 처짐을 고려하지만 20mm 이상으로 계산 된 하중의 작용하에 건물 바닥의 기울기의 최대 값으로 취합니다. 이음새는 탄성 탄성 재료로 채워져 있습니다.

6.5.4 내 하중 철근 콘크리트 구조물에 격벽의 고정은 앵커 볼트 또는로드뿐만 아니라 내장 된 제품 또는 오버 헤드 요소에 용접 된 연결 요소로 수행해야한다.

은못으로 촬영하여지지 요소에 파티션을 고정하는 것은 허용되지 않습니다.

6.5.5 벽돌 또는 석재로 만들어진 칸막이는 7 포인트의 지진이있는 현장에서 사용될 때 전체 길이가 700 mm 이상이어야하며 이음매에서 총 단면적이 0.2 cm 2 이상인 철근을 사용하여 높이 700 mm 이상으로 강화해야합니다.

수평 보강 외에도 8 및 9 포인트의 지진이있는 현장의 파티션 벽돌 (석재)은 25-30 mm 두께의 M100 등급 이상의 시멘트 모르타르 층에 설치된 수직 양면 강화 그리드로 보강해야합니다. 강화 메쉬는 벽돌과 안정적으로 연결되어야합니다.

6.5.6 지진이 8 및 9 포인트 인 현장의 벽돌 (석재) 파티션 출입구에는 철근 콘크리트 또는 금속 프레임이 있어야합니다.

6.6 발코니, 로지아 및 창

6.6.1 최대 8 점의 지진이있는 지역에서는 개구부의 벽에 형성된 철근 콘크리트 프레임을 보강하고 베이 창과 주 벽 사이에 금속 타이를 설치하는 베이 창 장치가 허용됩니다.

6.6.2 내장 로지아 장치는 외벽면에 단단한 격자 또는 프레임 펜스를 설치하여 허용됩니다. 부착 된 로지아 장치는 하중을 견딜 수있는 벽이있는 금속 타이를 설치하여 허용되며, 단면은 계산에 의해 결정되지만 1m 당 1cm 2 이상입니다.

6.6.3 발코니의 구조와 천장과의 연결부는 캔틸레버 빔 또는 슬래브로 설계되어야한다.

6.6.4 석재 벽에 내장 된 로지아 벽과 창문의 제거는 1,5m를 초과하지 않아야하며, 천장이 계속되지 않는 석재 벽에 내장 된 발코니, 로지아, 베이 창 슬래브의 제거는 1.5m를 초과하지 않아야한다.

6.6.5 로지아 및 베이 윈도우의 천장 구조는 벽 요소의 내장 부품 또는 로지아 및 베이 윈도우의 벽에 배열 된 내진 벨트와 연결되고 인접한 벽의 내진 벨트 또는 내부 천장과 직접 연결되어야합니다.

6.7 철근 콘크리트 구조물의 설계 특징

6.7.1 철근 콘크리트 구조물의 요소 설계는 SP 63.13330의 요구 사항에 따라이 규칙 세트의 추가 요구 사항을 고려하여 수행해야합니다.

6.7.2 굽힘 및 편심 압축 요소의 일반 섹션의 강도를 계산할 때, 콘크리트 압축 영역 ξ R의 경계 상대 높이 값은 계산 된 내진성과 동일한 계수를 갖는 콘크리트 및 철근 콘크리트 구조물에 대한 현재 규제 문서에 따라 가져와야합니다. 7 점-0, 85; 8 포인트-0, 70; 9 포인트-0, 50

참조-비선형 변형 모델을 기반으로 법선 단면의 강도를 계산할 때는 ξ R 특성이 사용되지 않습니다.

6.7.3 비 응력 보강재로서 A500 등급의 용접 보강재를 사용하는 것이 바람직하다. 등급 A600, B500 및 등급 25G2S 등급 A400의 피팅을 사용할 수 있습니다.

6.7.4 철근 콘크리트 구조물의지지 요소에서 아크 용접, 용접 메쉬 및 프레임으로 결합 된 개별 막대와 A400 등급 35GS 등급의 철로 만들어진 내장 부품의 앵커 막대를 사용할 수 없습니다.

6.7.5 프리스트레싱 보강재로서, 등급 A800 및 A1000의로드 열간 압연 또는 열역학적으로 강화 된 보강재, 등급 Bp1400, B1500 및 B1600의 안정화 된 보강 와이어 및 클래스 K1500 및 K1600의 7 선 안정화 강화 로프를 사용하는 것이 바람직합니다.

6.7.6 B500 클래스의 보강 와이어뿐만 아니라 최대 전압 δ 최대 2.5 % 미만에서 완전 신율을 갖는 가늘고 긴 프리스트레스 보강재를 갖는 강화 바를 사용할 수 없다.

6.7.7 8-9 포인트의 지진이있는 현장에서 B500C 등급의 철재를 사용할 때 최대 응력 δ max (A gt)에서의 신율은 5, 0 % 이상이거나 상대 균일 신율 δ p는 4, 5 % 이상이어야하며 비율은 σ 입력 / σ 0, 2 ≥1, 08.

6.7.8 내진성이 9 포인트 인 경우 특수 앵커없이 지름이 28mm 이상인 주기적 프로파일의 보강 로프 및 철근을 사용할 수 없습니다.

6.7.9 편심 압축 요소와 8 축 및 9 점의 내진으로 종축 압축 보강을 고려한 굽힘 요소에서 클램프 단계는 다음과 같이 계산하여 설정해야합니다.

400 mm, 편물 프레임의 경우 12d, 용접 프레임의 경우 15d-R sc ≤450 MPa;

300 mm, 편물 프레임의 경우 10d, 용접 프레임의 경우 12d-R sc\u003e 450 MPa; 여기서 d는 압축 세로 막대의 최소 직경, mm

6.7.10 길이 방향 보강이있는 편심 압축 요소의 총 채도가 3 %를 초과하는 경우 클램프는 8d 이하 250mm 이하의 거리에 설치해야합니다.

6.7.11 편물 프레임에서, 클램프의 끝은 섹션의 무게 중심 방향으로 길이 방향 보강 바 주위에서 구부러져 야하고, 길이 방향 바의 축에서 세어 클램프의 최소 6d만큼 콘크리트 코어 내부로 이어져 있어야합니다.

6.7.12 굽힘 및 편심 압축 구조 요소에서 용접없이 겹치는 7 및 8 포인트 구역과 용접없이 겹치는 9 포인트 구역,“다리”또는 최대 20 mm의 막대 직경으로 작업 보강재를 결합 할 수 있습니다. 막대의 끝에 다른 앵커 장치.

랩 길이는이 규칙 세트의 추가 요구 사항을 고려하여 콘크리트 및 철근 콘크리트 구조물 (SP 63.13330)에 대한 현재 규제 문서에서 요구하는 값보다 30 % 더 길어야합니다.

크림프 피팅 (크림 또는 스레드 커플 링)에는 특수한 기계적 조인트를 사용할 수 있습니다.

로드의 지름이 20mm 이상인 경우 사이트의 내진성에 관계없이로드와 프레임의 연결은 특수한 기계적 연결 (크림 핑 및 스레드 커플 링) 또는 용접을 사용하여 수행해야합니다.

편심 압축 요소의 보강재를 용접하지 않고 랩 조인트에서 클램프 단계는 8d를 넘지 않아야합니다.

일반적으로 랩 용접 조인트로 보강을 결합하는 것은 허용되지 않습니다. 중요하지 않은 구조에서 보강을 결합 할 때 건물의지지 골격의 요소 외에도 보강 겹침의 용접 조인트를 사용할 수 있습니다. 이 경우 용접 길이 값은 C23-Re 유형의 용접 조인트에 대해 GOST 14098에 필요한 값보다 30 % 더 커야합니다.

굽힘 및 편심 압축 요소에서, 용접의 유무에 관계없이 보강재의 접합부가 겹치지 않도록 최대 굽힘 모멘트의 영역 밖에 있어야합니다.

모 놀리 식 다이어프램의 피팅 결합은 용접으로 겹쳐 지거나 겹쳐 질 수 있습니다.

한 섹션에서 연신 보강재의 50 %를 넘지 않아야합니다.

6.7.13 단면의 강도에 의해 결정되는 프리스트레스 구조물의 지지력은 균열 동안 단면이 인식하는 힘의 최소 25 %를 초과해야한다.

6.7.14 콘크리트에 보강 장력이있는 프리스트레스 구조물에서, 강도 (첫 번째 그룹의 최종 상태)를 기준으로 결정된 프리스트레싱 보강재는 콘크리트 구조물의 강도보다 낮은 강도로 콘크리트 또는 모르타르로 모 놀리 식으로 닫힌 채널에 위치해야합니다.

두 번째 그룹의 한계 상태에 따라 추가로 설치되는 프리스트레싱 보강재로 콘크리트에 접착하지 않고 닫힌 튜브에 위치한 보강 로프를 사용할 수 있습니다.

6.8 철근 콘크리트 프레임 건물

6.8.1 프레임 건물에서 수평 지진 하중을받는 구조물은 다음을 포함 할 수있다. 채우는 프레임; 수직 타이, 다이어프램 또는 스티프너가있는 프레임. 높이가 9 층을 초과하는 건물의지지 구조물로 다이어프램, 타이 또는 스티프너가있는 프레임을 사용해야합니다.

계획에서 건물의 돌출부 (있는 경우)의 치수는 기둥의 단계를 초과해서는 안됩니다.

구조 체계를 선택할 때 플라스틱 영역이 주로 프레임의 수평 요소 (크로스바, 상인방, 스트래핑 빔 등)에서 발생하는 구조가 선호됩니다.

6.8.2 8 ~ 9 점으로 추정되는 다층 건물의 프레임 프레임의 열에서 클램프 단계 (6.7.9, 6.7.10에 명시된 요구 사항 제외)는 1 / 2h를 초과하지 않아야하며 프레임 통신 프레임의 경우 h를 넘지 않아야합니다. 여기서 h는 직사각형 또는 2T 섹션 열의 가장 작은 측면 크기입니다. 이 경우 클램프의 직경은 8mm 이상이어야합니다.

6.8.3 편물 프레임에서, 클램프의 끝은 세로 보강 막대 주위로 구부러져 야하고 세로 막대의 축에서 세어 클램프의 최소 6d만큼 콘크리트 코어 내부로 흐르게해야합니다. 모서리 막대에서 시설의 각도는 30 ° -60 °이어야합니다.

6.8.4 다층 구조 건물의 조립식 기둥 요소는 가능한 경우 여러 층으로 확대해야합니다. 조립식 기둥의 조인트는 굽힘 모멘트가 가장 적은 영역에 위치해야합니다. 용접없이 랩이있는 기둥의 조립식 요소에서 종 방향 보강의 결합은 허용되지 않습니다. 최대 10.7m 길이의 기둥으로 제작 된 조립식 요소의 세로 보강은 길이가 측정 된 전체 막대로 구성되어야합니다.

6.8.5 6.7.12의 요구 사항에 따라 종단 보강재를 결합한다. 용접으로 보강재를 접합 할 때 철제 브래킷 오버레이에서 기계식 또는 수동 아크 용접으로 만든 조인트를 사용해야합니다. 직경이 최대 22 mm 인 철근의 경우, 한 쌍의 오버레이가있는 세로 이음새가있는 아크 용접이 허용됩니다.

6.8.6 바닥 슬래브의지지 섹션에서, 슬래브 평면에 수직으로 설치된 횡 보강의 수는 파열에 의해 결정되며, 설계에 의해 계산되지 않으면 건설적으로 결정됩니다. 두 경우 모두, 하중 전달 영역의 윤곽에 가장 가까운 가로 보강 막대는이 회로에서 1 / 3 h 0 이상 및 1 / 2 h 0 이하의 거리에 있습니다. 축 방향으로 계산되거나 구조적 가로 보강재의 배치 영역의 너비는 하중 전달 사이트의 윤곽을 기준으로 2 시간 이상이어야합니다.

슬래브의 설계 및 구조적 가로 보강은 직경이 8mm 이상인 주기적 프로파일의 막대로 구성되어야하며, 저항 용접 또는 엔드 벤드 (후크)를 통해 세로 작업 보강재에 연결해야합니다. 가로 철근 막대의 피치는 철근 콘크리트 구조물의 설계 표준에 따릅니다.

6.8.7 A400 및 A500 등급의 철근 콘크리트 건물 기둥의 철근 콘크리트 기둥의 경우, 어떤 단면에서든 종 방향 철근을 사용하는 철근의 총 백분율은 6 %, 철근 A600-4 %를 초과하지 않아야합니다.

길이가 4 배 이상이고 길이가 60 ~ 100mm 인 셀이 100mm 이하인 용접 메쉬로 건설적인 간접 강화로 컬럼의지지 섹션을 강화하는 경우, 세로 보강을 사용하여 컬럼의 채도를 높일 수 있습니다. d는 세로 보강 막대의 최대 직경입니다). 클래스 A400, A500, B500 피팅의 그리드는 직경이 8mm 이상이어야합니다.

6.8.8 건물의 철근 콘크리트 프레임 프레임은 용접 철망, 나선 또는 폐쇄 클램프를 사용하여 보강해야합니다.

크로스바 및 기둥의 교차 영역뿐만 아니라 단면의 높이 및 높이의 1/4 (크로스바 높이의 1/4 이하)에서 프레임의 강성 노드에 인접한 크로스바 및 기둥의 단면은 닫힌 가로 보강재 (클램프)를 설치하여 강화해야합니다. 100mm 이상으로 계산하고 다이어프램을 지원하는 프레임 시스템-200mm 이상.

6.8.9 다이어프램 및 강성 코어가있는 건물에서 각 층의 바닥 강도의 50 % 이상은 벽, 다이어프램, 연결부, 강성 코어 및 기둥 별 50 % 이하로 제공됩니다.

수평 하중을 흡수하는 다이어프램, 커플 링 및 보강 코어는 건물의 전체 높이를 따라 연속적이어야하며 건물의 무게 중심에 대해 양방향으로 균일하고 대칭 적으로 이루어져야합니다. 각기 다른 평면에 위치한 두 개 이상의 다이어프램을 설치해야합니다. 건물의 상부 층에서 바닥의 위치 대칭을 유지하면서 다이어프램의 수와 길이를 줄일 수 있습니다. 인접한 바닥의 다이어프램의 전단 (굽힘) 강성 변화는 20 %를 초과하지 않아야하며 각 강성 다이어프램의 길이는 최소한 바닥의 높이 여야합니다. 프레임 철근 콘크리트 건물에서는 프레임 다이어프램과 금속 타이를 사용할 수 있습니다.

6.8.10 8 ~ 9 포인트의 건설 현장의 지진이 예상되는 낮은 층 ( "유연한"낮은 층을 가진 건물)의 강성이 현저히 낮은 건물을 설계 할 때, "유연한"층의 기둥은 원칙적으로 강철 또는 단단한 보강재로 만들어야합니다.

6.8.11 베젤이없는 플레이트와 자본이있는 베젤이없는 플레이트를 사용하여 각 방향으로 기둥의 축 사이의 최대 거리는 7, 2m-내진도가 7 포인트, 6, 0m-내진성이 8, 9 포인트이어야합니다. 프레임리스 프레임의 천장 (자본 유무에 관계없이)의 두께는 기둥의 축 사이의 거리의 적어도 1/30과 콘크리트 클래스의 최소 180mm-B20보다 낮지 않아야합니다.

건물의 수직 하중지지 구조물의 외부 윤곽에서 바닥은 각 층 수준의 크로스바를 기반으로해야합니다. 천장의 캔틸레버 돌출부와 건물 외곽에 부분적으로 또는 메인 프레임 너머로 건물의 둘레를 따라 돌출되도록 설치할 수 있습니다. 벽과 바닥의 인터페이스 노드 설계는 6.8.15의 요구 사항을 충족해야합니다.

6.8.12 굽힘 모멘트의 영향으로 bezrigelny non-drip 프레임 판의 법선 단면의 강도를 계산할 때 계산 된 콘크리트 압축 영역의 너비는 기둥 너비의 3 배를 넘지 않아야합니다. 각각의 축 방향에서의 이러한 설계 폭에서, 보강 방향에 수직 인 방향으로 칼럼 단계 당 슬래브의 전체 종 방향 작업 보강 면적의 50 % 이상이 배치되어야한다. 지정된 설계 플레이트 너비에 배치 된 전체 작업 보강재 면적의 10 %가 기둥 본체를 통과해야합니다.

슬래브의 전체 세로 보강의 30 % 이상이 프레임 그룹, 평평한 수직 또는 공간 직사각형 또는 삼각형 섹션의 형태로 설치되는 것이 좋습니다. 이러한 축 방향의 프레임은 기둥 위의 강화 강화 스트립의 일부로 집중되어야하며, 공간 프레임의 2 개 이상의 평평한 프레임 또는 2 개의 상부 막대는 기둥 몸체를 통과해야하며, 보강재의 일부는 스팬의 중간 부분을 통과해야합니다. 오버랩의 전체 치수 내에서 이들 프레임의 연속성은 프레임의 종 방향 막대의 맞대기 용접 조인트에 의해 보장되어야한다. 이 맞대기 이음은 해당 축 방향으로 최소 굽힘 모멘트 영역에 위치해야하며 결합 된로드의 표준 저항보다 낮은 강도를 가져야합니다.

6.8.13 경량 경첩 패널은 프레임 건물의 벽 구조로 사용되어야한다. 6.14.4, 6.14.5의 요구 사항을 충족하는 벽돌 또는 석재 충전 장치가 허용됩니다.

6.8.14 자체지지 벽돌 벽을 사용할 수 있습니다.

프레임의 벽 기둥의 단계에서 6m 이하;

건물 벽의 높이는 각각 7, 8 및 9 포인트, 12, 9 및 6m 이하의 지진이있는 현장에 세워졌습니다.

6.8.15 내진 충격 중 비 내력 및 내 하중 구조의 개별 작동을 보장하기 위해 석재 벽 및 기둥, 다이어프램 및 천장 (크로스바)의 인터페이스 노드 설계는 평면에서 하중을 전달할 가능성을 배제해야합니다. 벽 요소의 강도와 프레임 요소에 대한 부착 점은 5.5를 준수해야하며 평면에서 계산 된 내진 하중의 작용을 계산하여 확인해야합니다.

프레임 건물에 자체지지 벽을 세우는 것은 벽을 따라 프레임의 수평 변위를 방해하지 않고 프레임과 유연하게 연결되어야합니다.

벽의 표면과 프레임의 기둥 사이에는 20mm 이상의 간격이 있어야합니다. 종벽과 종벽 및 횡벽의 교차점에서, 지진 이음새는 벽의 전체 높이에 걸쳐 배열되어야한다.

슬래브 수준과 창 개구부의 상단에있는 벽의 전체 길이를 따라 지진 방지 벨트가 배치되어 건물의 프레임에 연결되어야합니다.

6.8.16 프레임 건물의 설계에서 프레임 직립 부의 굽힘 및 전단 변형 외에도 축 변형을 고려해야하며 기울어 짐에 대한 안정성 계산이 필요합니다.

6.8.17 벽돌 바닥 절단으로 만든 벽 및 부착 지점은 프레임 작업에 관련된 충전물 또는 프레임과 분리 된 충전물로 설계 될 수 있습니다. 프레임의 작동과 관련된 충전물은 하중지지 벽으로 계산되고 구성됩니다.

6.8.18 프레임과 분리 된 외벽 요소의 접합 구조물을 건물의지지 구조물에 건설하는 것은 평면에서 하중을 전달할 가능성을 배제해야합니다. 이 설계의 벽 요소의 강도와 프레임 요소에 대한 부착 점은 평면에서 내진 하중의 작용을 계산하여 확인해야합니다. 다양한 방향의 커튼 월의 인접한 섹션의 접합부에는 탄성 재료로 채워진 두께가 최소 20 mm 인 수직 지진 방지 솔기가 제공되어야합니다.

6.8.19 기초에 꼬인 스트럿 형태의 구조 계획과 크로스바와의 관절 구조에 따라 1 층 건물의 철근 콘크리트 프레임을 가로 방향으로 설계하는 것이 좋습니다. 지진이 7 포인트 인 지역의 경우 지붕과 지붕 구조가 지진이 아닌 지역으로 허용됩니다. 지진이 8, 9 포인트 인 지역의 경우 스팬은 각각 24, 0 m 및 12 m에서 이루어지며 서까래 구조의 단계는 8 포인트-6, 0 m 및 12 m에서, 9 포인트-6, 0 m에서 수행됩니다. 트러스 구조는 사용되지 않습니다.

6.9 강철 프레임이있는 건물 디자인의 특징

6.9.1 다층 프레임 형 프레임 워크의 강철 기둥은 닫힌 관 (박스 또는 원형) 섹션, 주 관성 축과 관련하여 동일하게 안정적으로 설계되어야하며 I- 빔, 크로스 섹션 또는 닫힌 섹션의 프레임 커플 링 프레임 워크 열은 동일해야합니다.

스틸 프레임 크로스바는 주름진 벽을 포함하여 롤 또는 용접 된 I- 빔으로 설계해야합니다.

6.9.2 기둥의 조인트는 원칙적으로 노드에 기인해야하며 가장 굽힘 모멘트의 작용 영역에 배치되어야합니다.

크로스바 레벨의 프레임 프레임 열에는 가로 스티프너를 설치해야합니다. 강철 구조물의 요소에서 소성 변형이 발생하는 영역은 용접 및 볼트 조인트의 경계를 넘어서 이동해야합니다.

6.9.4 기둥과 인접한 크로스바 영역에서 용접 조인트의 응력을 줄이려면 선반 또는 바닥 장치의 너비를 늘려 다층 건물의 강철 프레임 크로스바의지지 섹션을 개발해야합니다. 크로스바의지지 단면을 늘리지 않고 고강도 볼트에서 기둥과 크로스바의 결합을 수행 할 수 있습니다.

6.9.5 탄성 플라스틱 단계에서 작동하는 요소의 경우, 최소 20 %의 연신율을 갖는 저탄소 및 저 합금강을 사용해야합니다.

6.10 대형 패널 건물

6.10.1 대형 패널 건물은 지진 하중을받는 단일 공간 시스템에서 천장과 코팅으로 상호 연결된 종 방향 및 횡벽으로 설계해야합니다.

대형 패널 건물을 설계 할 때는 다음이 필요합니다.

벽과 천장 패널, 일반적으로 방의 크기를 제공합니다.

b15보다 높지 않고 콘크리트 패널의 등급보다 낮지 않은 등급의 세분화 된 콘크리트로 보강 출구, 내장 부품 또는 볼트에 용접 및 수직 및 수평 조인트를 일체화하여 세로 및 가로 벽 패널과 겹침 패널 (코팅) 사이의 수직 및 수평 맞대기 조인트를 만듭니다. 벽면 패널과 천장 (코팅)의 모든 모 놀리 식 끝 결합면은 주름진 표면 또는 톱니 모양의 표면으로 수행해야합니다. 키와 치아의 깊이 (높이)는 4cm 이상입니다.

천장이 건물의 외벽에지지되고 내진 조인트의 벽이 바닥 슬래브 보강의 출구에 용접 된 용접 조인트로 벽 패널의 수직 보강을 덮습니다.

적절한 정당화를 통해 벽 패널 표면의 모 놀리 식 수직 우물과 주름진 표면을 배치하지 않고 내장 된 부품에 벽의 수직 맞대기 조인트를 만들 수 있습니다.

6.10.2 벽 패널의 보강은 공간 프레임 또는 보강 메쉬 형태로 양측에서 수행해야합니다. 패널의 각 평면에 설치된 수직 및 수평 보강 면적은 해당 벽 단면 면적의 0.05 % 이상이어야합니다.

다층 패널의 내부 지지층의 두께는 계산 결과에 의해 결정되어야하며 100mm 이상이어야합니다.

패널을 서로 연결하는 데 사용되는 내장 부품은 작업 설비에 용접되어야합니다.

6.10.3 벽의 교차점에서 건물의 전체 높이에 연속적으로 수직 보강을 배치해야합니다. 수직 피팅은 도어 및 창 개구부의 가장자리를 따라 설치하고 개구부를 층별 도크의 규칙적인 위치에 설치해야합니다. 조인트와 개구부의 가장자리를 따라 설치된 보강재의 단면적은 계산으로 결정해야하지만 2cm 이상이어야합니다.

벽의 교차점에서 벽의 교차점에서 1m 이상 떨어진 거리에서 내벽 패널의 나머지 보강재와 함께 외부 패널에 계산 된 수직 보강 량의 60 % 이하를 배치 할 수 있습니다 (구조적 보강 제외).

6.10.4 버트 조인트 솔루션은 계산 된 인장 및 전단력에 대한 인식을 제공해야합니다. 패널의 접합부 (수평 및 수직)에서 금속 결합의 단면적은 계산에 의해 결정되지만 최소 단면적은 용접 1 미터당 1cm 2 이상이어야합니다.

6.10.5 내장 로지아는 인접한지지 벽 사이의 거리와 동일한 길이로 수행됩니다. 로지아의 위치에서 외벽 평면에서 8 및 9 포인트의 지진이있는 현장의 건물에는 철근 콘크리트 프레임이 제공되어야합니다. 계산 된 내진성이 7 및 8 포인트 인 최대 5 층의 건물에서는 1, 5m 이하의 간격으로 부착 된 로지아를 부착하고 금속 타이로 주 벽과 연결할 수 있습니다.

6.11 철근 콘크리트로 만들어진 내 하중 벽이있는 건물

6.11.1 모 놀리 식 콘크리트로 만들어진 모든 벽과 천장은 물론, 모 놀리 식 건물에는 외벽과 내부 벽과 천장의 개별 섹션이 조립식 요소로 조립 된 건물도 포함됩니다.

6.11.2 모 놀리 식 건물은 원칙적으로 하중지지 (주로 강화 철근 콘크리트) 또는 비지지 외부 벽이있는 교차 벽 시스템 형태로 설계해야합니다. 동시에, 벽, 다이어프램, 강성 코어 및 기둥의 20 % 이하는 최상층을 제외하고 건물의 각 층에서 최소 80 %의 바닥 강성을 제공합니다. 건물 상층의 강성은 기본 바닥의 강성의 50 % 이상이어야합니다.

타당성 조사를 통해 단일 건물은 하나 이상의 샤프트가있는 배럴 벽 구조로 설계 할 수 있습니다.

6.11.3 8, 9 지점에있는 건물의 내부 가로 및 세로 벽은 벽 내 평면에 꼬임이 없어야합니다. 베어링 벽 사이의 최대 거리는 7, 2m를 초과해서는 안되며 베어링이없는 외부 벽이있는 건물에는 적어도 두 개의 내부 세로 및 가로 벽이 있어야합니다.

6.11.4 계획에서 외벽 일부의 돌출은 예상 내진성이 7 및 8 포인트 인 건물의 경우 6m, 내진성이 9 포인트 인 건물의 경우 3m를 초과해서는 안됩니다.

6.11.5 오버 랩핑은 모 놀리 식, 조립식 및 캐스트-모노 리 식일 수 있습니다.

6.11.6 로지아의 벽은 베어링 벽의 연장으로 수행되어야한다.

6.11.7 구조물을 설계 할 때 막힌 벽과 벽의 수평 및 경사 섹션, 벽의 수직 메이트, 상인방의지지 영역의 정상 섹션, 가능한 경사 균열과 경사 균열 사이의 스트립을 따르는 섹션을 확인해야합니다.

6.11.8 벽면을 따라 벽면을 따라 구조적 보강 : 해당 벽 면적의 적어도 0.05 %의 단면적을 갖는 수직 및 수평 보강재로 벽면 교차점, 벽 두께의 급격한 변화가있는 곳, 단면적이 2 이상인 보강재가있는 개구부의 가장자리 cm 2, 500 mm 이하의 피치를 가진 폐쇄 클램프로 결합.

6.11.9 모 놀리 식 벽의 보강은 원칙적으로 평평한 수직 프레임과 수평 막대 또는 평평한 수평 프레임으로 조립 된 공간 프레임에 의해 수행되어야한다.

벽의 필드를 강화하는 데 사용되는 공간 프레임에서 수직 보강재의 직경은 10mm 이상, 수평-8mm 이상이어야합니다. 프레임을 결합하는 수평 막대의 피치는 400mm를 초과해서는 안됩니다. 넓은 교각의 보강은 대각선 프레임으로 수행 할 수 있습니다.

6.11.10 모 놀리 식 건물의 구조물을 건설하는 동안 막대의 도킹 및 보강 케이지를 수행 할 수 있습니다 (열이있는 경우 제외).

무단 용접-최대 직경 20mm의 막대가있는 7 및 8 포인트 영역;

용접없이 무단으로되지만 "다리"또는 막대 끝에 다른 앵커 장치가있는 경우-9 포인트 영역.

로드의 지름이 20mm 이상인 경우,로드와 프레임의 연결은 사이트의 내진성에 관계없이 용접 또는 특수 기계식 조인트 (압착 및 나사 결합)를 사용하여 수행해야합니다.

6.11.11 상인방은 공간 프레임으로 보강되어야하고, 보강 및 보강은 콘크리트 및 철근 콘크리트 구조물 (SP 63.13330)에 대한 현재 규제 문서의 요구 사항에 따라 개구부의 가장자리를 넘어서야합니다 (이 건물 코드의 추가 요구 사항은 500mm 이상). 대각선 프레임으로 높은 점퍼를 강화할 수 있습니다.

교량의 공간 프레임 워크의 가로 막대 단계는 10d 이하 (d는 세로 막대의 직경 임)와 150mm 이하이어야합니다. 가로 막대의 직경은 8mm 이상이어야합니다.

6.11.12 벽의 수직 맞대기 조인트는 수평 보강 철근으로 보강해야하며, 그 면적은 계산에 의해 결정되지만, 건물 내 이음새 1 미터당 최소 0.5cm 2 이상이어야하며, 지진이 7 및 8 포인트 인 지역에서 5 층 이상이어야합니다. 다른 경우에는 이음매의 주행 거리 계당 1 cm 2입니다.

6.12 부피 블록 및 패널 블록 건물

6.12.1 부피 블록 및 패널 블록 건물은 지진 효과를 수용하는 단일 공간 시스템으로 결합 된 B15 이상의 클래스로 무겁거나 가벼운 콘크리트로 만들어진 견고한 형태 또는 조립식 볼륨 블록 및 패널로 설계해야합니다.

6.12.2 체적 블록을 단일 공간 시스템으로 결합하는 방법은 다음 중 하나입니다.

체적 블록의 벽과 바닥에서 내장 부품 용접 또는 강화 출구;

모 놀리 식 콘크리트 또는 철근 콘크리트 다웰의 체적 블록의 벽 사이의 수직 공동에있는 장치;

바닥 및 덮개 수준의 수평 스트래핑 빔 장치;

수축이 감소 된 미세한 콘크리트로 수직 및 수평 이음새를 따라 모노 링 조인트;

수직 보강에 의한 체적 블록 기둥의 압축, 건축 조건에서 긴장.

6.12.3 체적 블록 건물과 체적 블록은 지진 하중을 흡수하기 위해 블록 사이의 수직 공동에 위치한 "숨겨진"모 놀리 식 철근 콘크리트 프레임 및 강성 다이어프램을 사용할 수 있습니다.

6.12.4 블록 천정 판은 최소 20 mm의 중앙에 플레어가있는 평평해야합니다. 지지대와 중간의 두께는 계산대로 계산되지만 평균 50mm 이상입니다.

6.12.5 바닥 슬래브와 부피 블록의 벽은 종종 늑골이 있거나 부드러운 단일 층 또는 다층으로 배열되어야합니다. 평평한 단층 벽 및 다층 벽의 베어링 층의 두께는 100mm 이상이어야합니다.

6.12.6 리브 벽의 선반 두께는 50mm 이상이어야하며 선반 두께를 포함한 리브의 높이는 100mm 이상이어야합니다.

6.12.7 체적 블록의 강화는 단일 보강 공간 블록으로 결합 된 공간 프레임, 용접 메쉬 및 개별 막대의 형태로 양방향으로 수행되어야한다. 평평한 용접 메쉬 형태의 단일 벽으로 평평한 벽을 보강 할 수 있습니다.

각 유형의 보강을 위해 패널의 각 평면에 설치된 수직 및 수평 보강 면적은 판의 해당 섹션 면적의 0.05 % 이상이어야합니다.

6.12.8 3 개의 평평한 벽을 단일 보강 한 체적 블록을 사용할 수 있습니다.

층 수에 관계없이 숨겨진 모 놀리 식 프레임이있는 건물에서;

지진이 7, 8 포인트, 3 층을 넘지 않는 높이가 5 층을 넘지 않는 다른 유형의 건물의 내진성은 9 포인트입니다.

6.12.9 볼륨 유닛의 바닥 지지대는 원칙적으로 베어링 벽의 전체 길이를 따라야합니다. 내진성이 7 및 8 포인트 인 최대 5 층, 9 포인트 인 최대 3 층의 건물에서는 블록을 코너에서만 지원할 수 있습니다. 이 경우 베어링 영역의 길이는 모서리의 각 측면에서 300mm 이상이어야합니다.

6.12.10 층이 2 개 이상인 건물에는 원칙적으로 하나 이상의 내벽이 있어야합니다. 동시에 외부 벽에 다양한 크기의 블록을 사용하여 최대 1.5m 길이로 튀어 나오거나 싱킹 할 수 있습니다.

6.12.11 계획에서 건물의 외벽 일부의 돌출은 6, 0m를 초과해서는 안됩니다.

6.12.12 수직 및 수평 연결의 건설적인 해결책은 설계 노력의 인식을 보장해야한다. 금속 본드의 필요한 단면은 계산에 의해 결정되지만 최소한 다음을 수행하십시오.

수직-7 및 8 포인트의 지진으로 높이에 인접한 블록 사이의 수평 이음매 1 미터당 30 mm 2-9 포인트의 지진으로;

수평-인접한 평면 용어 블록 사이의 수평 이음매 1 미터당 150 mm 2.

이와 관련하여, 인접한 블록들 사이에서 블록의 코너에서 집중적으로 수행 될 수있다.

계산에서 수평 맞대기 조인트의 마찰은 고려되지 않습니다.

6.12.13 "숨겨진"모 놀리 식 프레임 (열 및 거더) 요소의 단면 치수는 계산에 의해 결정되지만 160 x 200 mm 이상이어야합니다. "숨겨진"프레임의 열과 크로스바의 강화는 공간 프레임에 의해 수행되어야합니다. 이 경우, 기둥은 클래스 A400의 4d12 이상의 종 방향 보강재, 디자인 지진이 7 및 8 포인트 인 크로스바-4 d10, 지진이 9 포인트 인 4d12 이상의 세로 보강재를 가져야합니다.

"숨겨진"프레임 요소의 구체적인 클래스는 B15보다 낮아서는 안됩니다.

6.12.14 블록 사이의 공동에서 수행되는 모 놀리 식 강성 다이어프램의 두께는 100mm 이상이어야합니다. 모 놀리 식 강성 다이어프램의 강화는 단일 그리드로 수행 할 수 있습니다.

6.12.15 강성 다이어프램의 구조적 솔루션과 "숨겨진"프레임의 요소는 볼륨 단위와 작업의 호환성을 보장해야합니다.

6.12.16 패널 블록 건물을 설계 할 때는 다음이 필요합니다.

벽과 바닥 패널에 방의 크기를 제공하십시오.

보강재, 앵커로드 또는 내장 부품의 출구를 용접하고 수축을 줄인 세밀한 콘크리트로 수평 조인트를 따라 수직 웰 및 조인트 섹션을 일체화하여 벽과 바닥의 패널을 서로 및 블록과 연결합니다.

천장이 확장 조인트의 외부 벽과 벽에지지 될 때 벽 패널의 수직 보강을 통해 바닥 패널에서 강화 출구의 용접 조인트를 제공합니다.

6.13 큰 블록의 벽을 가진 건물

6.13.1 벽 블록은 빛을 포함한 콘크리트와 진동 테이블의 금형 진동을 사용하여 벽돌 또는 기타 조각 재료로 만들 수 있습니다. 블록의 용액과 벽돌 (돌)의 정상적인 접착력의 필요한 값은 계산에 의해 결정되지만 120kPa 이상이어야합니다.

외부 벽 블록은 단일 또는 다층 일 수 있습니다.

6.13.2 큰 블록의 벽은 다음과 같습니다.

a) 이중 행 및 다중 행 절단. 이음새의 힘은 마찰력과 은못으로 인식됩니다. 이러한 건물의 1 층 수는 지진이 7 포인트 인 장소에서 3 개를 초과하지 않아야하고, 지진이 8 포인트 인 사이트에서 1 개를 초과해서는 안됩니다.

b) 내장 부품 용접 또는 보강 출구로 상호 연결된 2 열 또는 3 열 절단;

c) 수직 철근 콘크리트 내포물로 강화 된 다열 절단.

6.13.3 벽 블록은 공간 프레임으로 보강해야합니다. 블록의 수직 보강은 계산에 의해 설정되지만 각 측면에 대해 클래스 A240의 2d8 이상입니다. 최대 3 층 건물의 내진 7 점, 1 층 건물 내 내진 8 점의 사이트에서는 비 강화 블록이 허용됩니다. 벽 블록 \u200b\u200b(외부 및 내부 벽 모두)은 수직 끝면에 홈 또는 1/4 만 사용되어야합니다.

내장 부품 또는 밸브 배출구를 용접하여 블록을 서로 연결해야합니다. 벽의 블라인드 섹션을 포함하여 벽 블록의 끝에서 수직 보강은 기초에서 보강재의 출구, 인접한 바닥 블록을 포함하여 상부 및 하부 벽 블록의 수직 보강에 연결되어야하며 위층과 겹치는 지진 방지 벨트에 고정되어야합니다.

6.13.4 대형 블록 건물의 지진 방지 벨트는 강화 점퍼 블록의 모 놀리 식 또는 프리 캐스트 모 놀리 식일 수 있습니다. 점퍼 블록은 피팅 또는 임베디드 부품의 출구를 후속 모 놀리 식으로 용접하여 두 가지 높이로 상호 연결됩니다.

6.13.5 조립식 철근 콘크리트 슬래브로 만든 천장 및 코팅 수준에서 모 놀리 식 콘크리트로 만들어진 방진 벨트는 모든 벽을 따라 배열되어야하며 슬래브 끝의 보강 출구와 허리 블록의 출구를 결합해야합니다. 벨트의 너비는 90mm 이상이어야하고 높이는 바닥 슬래브의 두께와 일치해야하며 콘크리트 클래스는 B12, 5 이상이어야합니다. 지진 방지 벨트의 보강을 선택할 때 허리 블록의 세로 강화를 고려할 수 있습니다.

6.13.6 종 방향 벽과 횡 방향 벽 사이의 연결은 인접한 블록의 수직 그루브를 조심스럽게 콘크리트로 만들고 각 수평 모르타르 조인트와 내진 벨트에 보강 메쉬를 놓아서 보장합니다.

6.13.7 수직 보강 막대는 외부 벽의 길이를 따라 3m 이하의 블라인드 벽의 길이를 따라 내부 벽의 개구부에 의해 프레임이있는 내부의 벽과 벽의 위치와 계획의 벽 파손 장소 및 외부 벽의 조인트에 건물의 전체 높이에 설치해야합니다 -교각으로 둘러싸인.

연속적인 수직 보강으로, 길이 방향 보강은 허리 블록의 구멍을 통과하여 용접으로 연결됩니다. 수직 보강재 설치 장소의 블록 홈은 진동이있는 B15 이상의 얕은 잔해 위에 콘크리트로 밀봉해야합니다.

6.13.8 큰 블록에서 건물의 내진성을 높이려면 수직 철근 콘크리트 내포물을 교차점과 벽의 자유 끝면을 따라 배치해야합니다. 벽 블록 \u200b\u200b사이의 수직 조인트에서 벽의 블라인드 섹션의 수평 강성을 증가시키기 위해, 인접한 블록의 수평 보강 출구의 콘크리트 키 및 용접 조인트도 배치 될 수있다.

6.14 벽돌 또는 벽돌 벽이있는 건물

6.14.1 벽돌, 세라믹 벽돌 및 석재로 벽을 세우는 데 콘크리트 블록, 규칙적인 모양의 자연석 및 작은 블록이 사용됩니다.

베어링 석재 벽은 모르타르의 벽돌 또는 석재에 대한 접착력을 높이는 특수 첨가제를 사용하여 모르타르의 벽돌에서 건립되어야하며 모든 수직 조인트를 박격포로 채 웁니다.

설계 지진이 7 포인트 이하인 현장에서만 홈-릿지 연결이있는 세라믹 스톤을 사용할 경우, 모르타르로 수직 조인트를 채우지 않고 철근 콘크리트 케이지 또는 내포물을 넣지 않은 베어링 벽의 벽돌을 사용할 수 있습니다.

7 포인트의 디자인 내진으로, 모르타르의 벽돌 또는 석재에 대한 접착 강도를 증가시키는 특수 첨가제를 사용하지 않고 가소제를 사용하여 모르타르의 벽돌에서 건물의 내 하중 벽을 세우는 것이 허용됩니다.

6.14.2 지진이 9 점 이상인 부지에 건물을 세울 때 철근 또는 철근 콘크리트 내포물을 포함하여 프레임 및 칸막이를 채우고 베어링, 자체지지 벽의 벽돌을 만드는 것은 음의 온도에서 금지됩니다.

내진성이 8 포인트 이하인 것으로 추정되면 저온에서 용액을 경화시키는 용액에 첨가제를 강제로 포함시켜 겨울 벽돌을 만들 수 있습니다.

모르타르가 설계의 20 % 이상의 강도에 도달 할 때까지 양의 온도에서 추가로 덮고 유지하면서 부동액 첨가제가없는 용액에서 용액 (예열 된 벽돌 (돌, 블록)에서 양의 온도로 음의 기온에서 음의 공기 온도로 내진 영역에서 벽돌을 수행 할 수 있습니다.

6.14.3 석재 구조물의 계산은 수평 및 수직 방향의 지진력의 동시 작용에 대해 수행되어야한다.

예상 내진성이 7-8 포인트 인 수직 지진 하중의 값은 15 %이어야하고, 지진이 9 포인트-해당 수직 정적 하중의 30 %이어야합니다.

수직 지진 하중 (위 또는 아래)의 작용 방향은 고려중인 요소의 응력 상태에 대해 더 바람직하지 않아야합니다.

6.14.4 베어링 및 자체지지 벽 또는 충전재의 벽돌, 프레임 작업에 참여하려면 다음 제품 및 재료를 사용해야합니다.

a) 단단하고 속이 빈 벽돌, 건설 현장의 지진이 8 및 9 포인트 인 M125 이상의 등급의 세라믹 스톤 및 내진도가 7 포인트 인 M100 이상의 등급.

보이드가있는 제품은 수직 원통형 보이드의 직경과 사각형 보이드의 측면 크기가 20mm를 넘지 않아야하며 슬롯 보이드의 너비는 16mm를 넘지 않아야합니다. 철근 콘크리트 내포물 또는 클립 (셔츠)이없는 석재 재료의 공극은 25 %를 초과해서는 안됩니다.

b) 조개 껍질, 브랜드 석회석 35 이상 또는 50 등급 이상의 응회암 (펠 사이트 제외)에서 규칙적인 형태의 돌과 블록;

c) 콘크리트 벽, B3, 5 이상의 압축 강도 등급의 콘크리트 및 고체 및 중공 블록의 블록 콘크리트 콘크리트 벽, D600 이상의 평균 밀도 등급은 내 하중 벽에 사용되어야한다. 자체지지 벽의 경우-B2, 5 이상의 압축 강도 등급, D500 이상의 밀도 등급.

칸막이와 커튼 월의 건설을 위해 크기와 공극 및 석고 텅 앤 그루브 플레이트를 제한하지 않고 M75 이상의 등급의 벽돌과 세라믹 스톤을 사용할 수 있습니다.

조각 벽 벽돌은 여름철에는 M25 이상, 겨울철 또는 특수 접착제에서 M50 이상 등급의 혼합 시멘트 모르타르에서 수행해야합니다. 벽돌 블록의 경우 M50 이상의 등급의 모르타르와 특수 접착제를 사용해야합니다.

6.14.5 클러치는 지진 영향에 대한 저항력에 따라 카테고리로 분류됩니다.

건설 현장 (벽돌 또는 석재에 대한 접착력을 증가시키는 첨가제가있는 모르타르 포함)에서 ≥120 kPa의 값을 얻는 것이 불가능한 경우 벽돌 또는 벽돌을 사용할 수 없습니다.

참고-7 포인트의 디자인 내진으로 120kPa \u003e\u003e 60kPa의 천연 석재로 만든 벽돌을 사용할 수 있습니다. 동시에 건물의 높이는 3 층 이상, 벽 너비-0, 9m 이상, 개구부 너비-2m 이하, 벽 축 사이의 거리-12m 이하이어야합니다.

석조 생산 프로젝트는 건축 면적의 기후 특성을 고려하여 석조 강화 관리를위한 특별한 조치를 제공해야합니다. 이 조치는 벽돌의 필요한 강도 표시기를 제공해야합니다.

철근 또는 철근 콘크리트 내포물로 벽돌을 보강 할 때 바닥 높이는 6과 같습니다. 5 및 4, 5m.

이 경우 바닥 높이 대 벽 두께의 비는 12를 넘지 않아야합니다.

6.14.8 불완전한 프레임, 7-8 포인트의 지진이 예상되는 건물의 경우 외부 석조 벽 및 내부 철근 콘크리트 또는 금속 프레임 (랙)을 사용할 수 있지만 석조 건물에 대해 설정된 요구 사항을 충족해야합니다. 이러한 건물의 높이는 7m를 초과해서는 안됩니다.

6.14.9 외부 종벽과 더불어 6, 4m 이상의 폭을 갖는 벽을 갖는 건물에는 원칙적으로 내부 종벽이 하나 이상 있어야한다. 가로 벽의 축 또는 프레임을 대체하는 프레임 사이의 거리는 계산으로 확인해야하며 표 8에 주어진 거리를 넘지 않아야합니다. 교체 프레임의 전체 길이는 같은 방향으로 내벽의 전체 길이의 25 %를 넘지 않아야합니다. 동일한 방향으로 인접한 두 개의 교체 프레임 장치는 허용되지 않습니다.

작은 세포 콘크리트 블록 건물에서 계산 된 지진에 관계없이 벽 사이의 거리는 9m를 초과해서는 안됩니다.

표 8-가로 벽의 축 또는 프레임을 대체하는 프레임 사이의 거리

6.14.10 석조 건물의 벽 요소 치수는 계산으로 결정해야합니다. 이들은 표 9에 주어진 요구 사항을 준수해야합니다.

러시아 건설 부에 전자 항소를 보내기 전에 아래에 설명 된이 대화식 서비스 운영 규칙을 읽으십시오.

1. 러시아 건설 부의 역량 분야에서 전자 응용 프로그램에 허용되며 첨부 양식에 따라 작성되었습니다.

2. 전자 이의 제기에는 진술, 불만, 제안 또는 요청이 포함될 수 있습니다.

3. 러시아 건설 부의 공식 인터넷 포털을 통해 전송 된 전자 통신은 시민과의 작업을 위해 부서에 제출됩니다. 교육부는 항소에 대한 객관적이고 포괄적이며시기 적절한 고려를 제공합니다. 전자 항소에 대한 고려는 무료입니다.

4. 2006 년 5 월 2 일자 N59-ФЗ "연방 시민의 이의 제기 고려 절차"에 따라 전자 이의 제기는 3 일 이내에 기록되고 내용에 따라 목회 구조 단위로 전자 이의 제기가 발송됩니다. 항소는 등록일로부터 30 일 이내에 간주됩니다. 해결 방법이 러시아 건설 부의 권한에 해당되지 않는 질문이 포함 된 전자 이의 제기는 등록일로부터 7 일 이내에 해당 기관 또는 이의 제기를 제기 한 문제의 해결책이 포함 된 해당 담당자에게 해당 이의 제기를 제출 한 시민에게 통지해야합니다.

5. 다음과 같은 경우 전자 이의 제기는 고려되지 않습니다.
-지원자의 성 및 이름이없는 경우
-불완전하거나 부정확 한 우편 주소 표시
-외설적이거나 모욕적 인 언어의 텍스트 존재;
-공무원의 생명, 건강 및 재산에 대한 위협 텍스트와 그의 가족 구성원의 존재;
-비 원통 키보드 레이아웃 또는 대문자 만 입력 할 때 사용하십시오.
-텍스트에 문장 부호가없고 이해할 수없는 약어가있는 경우
-신청자가 이전에 제출 한 신청서와 관련하여 그 장점에 대한 서면 답변을 이미받은 질문 텍스트에 있음.

6. 지원서에 대한 답변은 양식을 작성할 때 표시된 우편 주소로 보내집니다.

7. 신청서를 검토 할 때, 신청서에 포함 된 정보 및 시민의 사생활과 관련된 정보를 그의 동의없이 공개 할 수 없습니다. 신청자의 개인 데이터에 대한 정보는 개인 정보에 대한 러시아 법률의 요구 사항에 따라 저장되고 처리됩니다.

8. 본 사이트를 통해 접수 된 이의 신청은 요약되어 정보 제공을 위해 교육부 책임자에게 제출됩니다. 자주 묻는 질문에 대한 답변은 "주민"및 "전문가"섹션에 정기적으로 게시됩니다.

규칙 강령 SP 14.13330.2014

"SNiP II-7-81 *. 지진 분야에서의 건설"

(2014 년 2 월 18 일 러시아 연방 주택 건설 및 공공 서비스국의 명령에 의해 승인 됨 N 60 / pr)

다음과 같이 변경되었습니다.

지진 건물 설계 코드

업데이트 된 SNiP II-7-81 개정 *
"지진 지역 건설"(SP 14.13330.2011)

소개

이 작업은 지진 저항 구조 연구 센터에서 수행했습니다. TSNIISK im. V.A. Kucherenko-과학 연구 센터 "건물"OJSC (연구 책임자는 기술 과학 박사, Ya.M. Aizenberg 교수, 최고 경영자는 기술 과학 후보, 부교수 V.I. Smirnov).

1 범위

이 규칙 세트는 지진 하중, 공간 계획 결정 및 요소 및 연결, 건물 및 구조물의 설계를 고려하여 내진 저항을 보장하는 계산 요구 사항을 설정합니다.

이 규칙 세트는 지진이 7, 8 및 9 포인트 인 부지에 세워진 건물 및 구조물의 설계에 적용됩니다.

2 규범 참조

이 규칙 세트에서 다음 문서에 대한 규범 적 참조가 사용됩니다.

GOST 14098-91 철근 콘크리트 구조물의 용접 피팅 및 내장 제품. 유형, 디자인 및 크기

GOST 30247.0-94 건물 건축. 내화성 테스트 방법. 일반 요구 사항

GOST 30403-96 건물 건축. 화재 위험 확인 방법

GOST R 53292-2009 난연성 화합물 및 목재 및 그 재료에 기초한 물질. 일반 요구 사항. 시험 방법

GOST R 53295-2009 강철 구조물 용 방화 수단

SP 2.13130.2009 소방 시스템. 보호 대상의 내화성 확보

SP 15.13330.2012 "SNiP II-22-81 * 석재 및 강화 석재 구조"

SP 20.13330.2011 "SNiP 2.01.07-85 * 하중 및 효과"

SP 22.13330.2011 "SNiP 2.02.01-83 * 건물 및 구조물의 기초"

SP 23.13330.2011 "SNiP 2.02.02-85 유압 구조의 기초"

SP 24.13330.2011 "SNiP 2.02.03-85 파일 파운데이션"

SP 35.13330.2011 "SNiP 2.05.03-84 * 교량 및 파이프"

SP 39.13330.2012 "토양 물질로부터의 SNiP 2.06.05-84 댐"

SP 40.13330.2012 "SNiP 2.06.06-85 콘크리트 및 철근 콘크리트 댐"

SP 41.13330.2012 "SNiP 2.06.08-87 유압 구조물의 콘크리트 및 철근 콘크리트 구조물"

SP 58.13330.2012 "SNiP 33-01-2003 하이드로 테크닉 구조. 일반 조항"

SP 63.13330.2012 "SNiP 52-01-2003 콘크리트 및 철근 콘크리트 구조물"

SP 64.13330.2011 "SNiP II-25-80 목재 구조물"

참고-이 규칙 집합을 사용할 때는 인터넷에서 러시아 연방 국가 표준화 기관의 공식 웹 사이트 또는 매년 발행되는 정보 색인 "국가 표준"에 따라 공개 정보 시스템의 참조 표준 (규칙 및 / 또는 분류 자 \u200b\u200b집합)의 유효성을 확인하는 것이 좋습니다. 현재 연도의 1 월 1 일 현재 및 해당 연도의 월간 발행 정보 색인 "국가 표준"문제에 대해 게시되었습니다. 참조되지 않은 참조가 제공되는 참조 표준 (문서)이 바뀌면이 버전의 모든 변경 사항을 고려하여이 표준 (문서)의 현재 버전을 사용하는 것이 좋습니다. 날짜가 지정된 참조가 제공되는 참조 표준 (문서)이 교체 된 경우,이 표준 (문서)의 버전을 위의 승인 연도 (채택)와 함께 사용하는 것이 좋습니다. 이 표준의 승인 후에 날짜가 언급 된 참조가 작성된 참조 표준 (문서)을 변경하여 참조 된 조항에 영향을주는 경우이 변경 사항을 고려하지 않고이 조항을 적용하는 것이 좋습니다. 참조 표준 (문서)이 교체없이 취소 된 경우이 링크에 영향을 미치지 않는 부분에 해당 링크가 제공되는 규정을 적용하는 것이 좋습니다. 규범의 영향에 대한 정보는 기술 정보 및 표준의 연방 정보 기금에서 확인할 수 있습니다.

3 용어 및 정의

이 규칙 집에서 다음 용어는 해당 정의와 함께 사용됩니다.

3.1 절대 운동 : 구조 지점의 이동으로 지진 발생시의 비 유적 및 상대 이동의 합으로 정의됩니다.

3.2 가속도 (사이클 다이어그램, 지진도) : 지진 발생시 기준점 또는 구조물의 시간에 대한 가속도 (속도, 변위)의 의존성.

3.3 지진 가속도 : 특정 방향에 대한지면 (기본) 진동의 가속도를 변경하는 프로세스의 시간 기록.

3.4 합성 된 가속도 : 지역적 지진 학적 조건을 고려한 다수의 가속도 및 / 또는 실제 지진의 스펙트럼을 통계적으로 처리하고 분석하는 것을 포함하여 계산 방법을 사용하여 얻은 가속도.

3.5 능동 결함 : Late Pleistocene-Holocene (지난 10 만 년 이상)에서 결함 측면이 지속적으로 또는 주기적으로 움직이는 징후가있는 지각 결함, 그 크기 (속도)는 구조물에 위험을 초래하고 구조 및 / 또는 레이아웃에 대한 특별한 조치가 필요합니다. 그들의 안전을 보장하십시오.

3.6 내진 대책 : 요구 사항을 충족하고 표준에 의해 규제되는 특정 수준의 구조물의 내진성을 제공하는 일련의 설계 및 계획 결정.

3.7 2 차 계획 : 지진이 끝나는 순간부터 수리 작업 시작까지의 기간 동안 구조의 상태를 반영하는 설계 계획.

3.8 상세한 지진 구역 설정 (DSR) : 엔지니어링 용어를 포함하여 기존의 계획된 특정 구조, 정착지 및 개별 영역에 대한 지진 영향의 결정. DSR 카드의 규모는 1 : 500000 이상입니다.

3.9 동적 분석 방법 : 운동 방정식을 수치 적으로 통합하여 구조물 바닥에서 토양 진동의 가속도 형태로 충격을 계산하는 방법.

3.10 철근 콘크리트 다이어프램, 보강 코어 또는 강철 본드가있는 철근 콘크리트 프레임 : 수직 하중에 대한 인식이 주로 공간 프레임에 의해 제공되고 철근 콘크리트 다이어프램, 보강 코어 또는 강철 본드가 제공하는 수평 하중에 대한 내성이 35 % 이상 65 % 미만인 구조적 시스템 전체 구조 시스템의 수평 하중에 대한 일반적인 저항.

3.11 지진 강도 : 자연 물체, 토양, 건물 및 구조물의 파괴 및 손상, 신체 움직임, 인간 관찰 및 감각에 대한 거시적 설명으로 결정된 12 점 척도에 대한 지진의 영향 평가.

3.12 초기 지진 : DSL 또는 AIS (또는 표준 지진과 동일하다고 가정)를 사용하여 표준 반복 기간 및 평균 지상 조건에 대해 결정된 지역 또는 사이트의 지진.

3.13 프레임 빌딩 : 수평 방향의 수직 및 하중이 주로 공간 프레임에 의해 대응되는 구조 시스템이며 수평 하중에 대한 저항은 전체 구조 시스템의 수평 하중에 대한 총 저항의 65 % 이상입니다.

3.14 프레임 석재 건물 : 모 놀리 식 철근 콘크리트 프레임이있는 건물은 특정 기술을 사용합니다. 먼저 벽돌을 세우고 프레임의 콘크리트 요소에 대한 거푸집으로 사용됩니다.

3.15 지진 특성에 의한 토양 범주 (I, II 또는 III) : 토양 기저에서 구조물로 전달되는 지진 효과의 강도를 약화 (또는 증가)시키는 구조물에 인접한 기저 부분의 토양 능력을 나타내는 특성.

3.16 복잡한 구조 : 벽돌, 콘크리트 블록, 석회석 또는 기타 천연 또는 인공 석재로 만든 벽돌로 만든 벽 구조이며 프레임 (프레임)을 형성하지 않는 철근 콘크리트 내포물로 강화됩니다.

3.17 구조적 비선형 성 : 구조 및베이스의 개별 부품의 상호 변위 (예 : 개구부 조인트 및 균열, 미끄러짐)와 관련된 하중을받는 동안 구조의 설계 구조 변경.

3.18 선형 스펙트럼 분석 방법 (LSM) : 지진 저항의 계산 방법으로, 지진 하중의 값은 구조물의 자연 진동의 주파수와 형태에 따라 동적 계수에 의해 결정됩니다.

3.19 선형 시간 동적 분석 (선형 동적 분석) :베이스의 구조와 토양의 재료가 선형 탄성 인 것으로 가정되고 건설 기반 시스템의 동작에서 기하학적 및 구조적 비선형 성이없는 임시 동적 분석.

3.20 최대 설계 지진 (MPE) : 건설 현장에서 1000 년에 한 번, 5000 년에 한 번의 빈도로 최대 유압 지진 (수압 구조물의 경우). OSR-97 B 및 C 카드 세트에서 각각 허용됩니다.

3.21 모 놀리 식 석조 건물 : 3 층 또는 다층 벽이있는 건물로, 철근 콘크리트의 주 콘크리트 층은 고정 된 거푸집으로 사용되는 자연석 또는 인공 석재를 사용하여 2 개의 외부 벽돌을 사용하여 콘크리트로 만들어진다. 필요한 경우 추가 단열층이 배치됩니다.

3.22 정상 운전 위반 : 건설 현장 위반으로 설정된 운영 한계 및 조건에서 벗어난 경우.

3.23 비선형 시간적 동적 해석 (non-linear temporal dynamic analysis) : 비선형 동적 해석 (non-linear temporal dynamic analysis) : 건축 자재 시스템의 거동에서 기하학적 및 구조적 비선형 성뿐만 아니라 응력 수준 및 동적 효과의 특성에 대한 건축 자재 및 기본 토양의 기계적 특성의 의존성을 고려한 임시 동적 분석

3.24 정상 운영 : 프로젝트에 의해 지정된 운영 한계 및 조건 내에서 건설 프로젝트의 운영.

3.25 규범 적 지진 : OSR-97 카드의 표준 반복 기간 동안 결정된 유압 구조가있는 지역의 지진.

3.26 일반 지진 구역 설정 (OSS) : 전국의 지진 위험 평가이며 토지의 합리적인 사용과 넓은 지역의 사회 경제적 개발 계획에 국가적으로 중요합니다. OCP 맵의 스케일은 1 : 2500000-1 : 8000000입니다.

3.27 오실레이터 : 질량, 스프링 및 댐퍼로 구성된 단일 질량 선형 탄성 동적 시스템.

3.28 상대 운동 : 지진 (하중)의 영향을받는 지진 발생시베이스에 대한 구조물 점의 이동.

3.29 휴대용 이동 : 지진 발생시 구조물의 가속과 속도 (변위 또는 변위)가있는 지진 발생시 구조물과베이스의 공동 이동.

3.30 유압 구조물의 현장 (건설 현장) : 유압 구조물이 설계되거나 위치한 지역.

3.31 설계 지진 (PZ) : 500 년마다 1 회 (유압 구조물의 경우) 빈도로 건설 현장에서 최대 강도의 지진.

3.32 지진 저항 (PDM)을 계산하기위한 직접 동적 방법 : 지진 가속도에 의해 지정된 지진 작용 하에서 구조물의 강제 진동을 분석하는 데 사용되는 운동 방정식의 수치 적분 방법.

3.33 프레임 통신 시스템 : 프레임 (프레임)과 수직 다이어프램, 벽 또는 강성 코어로 구성되며 수평 및 수직 하중을 흡수하는 시스템. 수평 및 수직 하중은 이러한 요소의 강성 비율에 따라 프레임 (프레임)과 수직 다이어프램 (및 기타 요소) 사이에 분산됩니다.

3.34 계산 된 내진성 : 주어진 반복성 기간에 대해 계산 된 내진 효과의 값으로, 마크로 지진 규모 또는 토양 운동의 운동 학적 파라미터 (가속, 속도, 변위)로 표현됩니다.

3.35 설계 지진 효과 : 구조물의 지진 저항 계산에 사용되는 지진 효과 (가속도, 사이클 다이어그램, 지진도 및 주요 매개 변수-진폭, 지속 시간, 스펙트럼 구성).

3.36 토양의 공진 특성 : 지진파가 통과되는 동안 구조물 바닥의 진동의 공진 증폭이 달성되는 일련의 특성주기 (또는 주파수).

3.37 통신 시스템 : 프레임 (프레임)과 수직 다이어프램, 벽 및 / 또는 강성 코어로 구성된 시스템; 이 경우, 계산 된 수평 하중은 다이어프램, 벽 및 / 또는 강성 코어에 의해 완전히 인식됩니다.

3.38 지진 영향 : 자연적 또는 인공적 요인 (지진, 폭발, 교통, 산업 장비)으로 인한지면 이동으로 인해 이동, 변형, 때로는 구조물 및 기타 물체가 파손될 수 있습니다.

3.39 지진 미세 구역화 (SMR) : 특정 구조물 영역 내에서 그리고 정착지에서 지진 변동에 대한 토양 특성의 영향을 평가합니다. SMR 카드의 규모는 1 : 50,000 이상입니다.

3.40 지진 (관성) 힘, 지진 하중 : 지진 동안 구조의 기초가 변동하는 동안 "구조-기반"시스템에서 발생하는 힘 (부하).

3.41 지진 지역 : 건설 지점에서 6 포인트 이상의 강도로 지진 영향을 일으키는 지진의 확립 및 가능한 초점이있는 지역.

3.42 지진 구역 설정 (SR) : 지진 원 발생 지역 (WHO 구역)의 식별과 이들이 지표면에서 발생하는 지진 영향의 결정을 기반으로 한 지진 위험 매핑.

참고-SR 카드는 내진 공사를 수행하고 공공 안전을 보장하며 환경 및 환경을 보호하고 강력한 지진 발생시 피해를 줄이기위한 기타 조치에 사용됩니다.

3.43 건설 현장의 내진성 : 건설 현장에서 계산 된 내진 영향의 강도는 표준 기간 동안 해당 반복 기간으로 발생합니다.

참조-내진성은 건설 현장의 내진 구역 및 내진 미세 구역의 맵에 따라 설정되며 MSK-64 스케일의 포인트로 측정됩니다.

3.44 지진 격리 : 특수 구조 요소를 사용하여 구조에 지진 부하를 줄입니다.

구조물의 자연 진동의 유연성 및주기 증가 (유연한 랙; 스윙 지지대; 고무 금속 지지대 등);

지진 진동 에너지 (건식 마찰 댐퍼; 슬라이딩 벨트; 히스테리시스; 점성 댐퍼)의 흡수 (소산) 증가;

백업, 셧다운 요소.

참고 특정 프로젝트에 따라 나열된 요소 중 일부 또는 전부가 적용됩니다.

3.45 영토의 내진성 : 승인 된 지진 반복 기간 (유압 구조물의 부지 포함) 동안 고려중인 영토에서의 지진 효과의 최대 강도.

3.46 지진 발생 결함 : 가능한 지진 원과 관련된 지각 결함.

3.47 토양 속도 특성 : ms -1 단위로 측정 된 기본 토양의 지진파 (종 방향 V p 및 횡 V s) 파 전파 속도.

3.48 구조물의 내진성 : 계산 된 지진 후에 프로젝트가 제공 한 기능을 유지하는 구조물의 능력

사망 또는 부상을 초래할 수있는 구조물 또는 그 부분의 전체적인 붕괴 또는 파괴가없는 경우;

복원 또는 수리 후 시설 운영.

3.49 단일 성분 가속도의 응답 스펙트럼 : 단일 질량 선형 발진기의 최대 절대 가속도와이 가속도에 해당하는 동일한 발진기의 자연 진동주기 (또는 주파수)를 서로 관련시키는 기능.

3.50 평균 지상 조건 : 지진 특성을위한 카테고리 II 토양.

3.51 벽 시스템 : 수평 방향의 수직 및 응력이 수직 하중지지 벽에 의해 대응되는 구조 시스템으로, 건물의 기초에서 전단 강도는 전체 구조 시스템의 전체 전단 강도의 65 % 이상입니다.

3.52 유효 모달 질량 : 절대 강체로서베이스의 변위 형태로 주어진 지진 영향의 방향에 대해 특정 파형에서 동적 반응에 참여하는 구조물의 질량의 비율. 단위 분율의 유효 질량 값은 다음 공식으로 계산됩니다.

지진 건설
지역

SNiP II-7-81 *

모스크바 2016

서문

규칙 세트 정보

1 계약자-중앙 건물 건축 연구소 V.A. Kucherenko (V.A. Kucherenko의 이름을 따서 명명 된 TsNIISK)는 OJSC 연구소 "건설"의 연구소입니다.

2 표준화 기술위원회에서 소개 TC 465“건설

4 2014 년 2 월 18 일자 60 / pr 일자 러시아 연방 주택 및 주택 서비스 부 명령에 의해 승인되어 2014 년 6 월 1 일에 발효되었습니다. 합작 투자 14.13330.2014“SNiP II-7-81 * 지진 지역 건설” 개정 1 호는 2015 년 11 월 23 일 러시아 제 844 호 / pr의 러시아 건축 및 주택 및 공공 서비스 명령에 의해 도입되고 승인되었으며 2015 년 12 월 1 일에 발효되었습니다.

5 연방 기술 규제 및 계측 기관 (Rosstandart)에 의해 등록

수정 된 항목, 표 및 부록은이 규칙 세트에서 별표로 표시됩니다.

소개

이 규칙은 2002 년 12 월 27 일자 No. 184-ФЗ“기술 규정”, 2009 년 12 월 29 일자 No. 384-ФЗ“건물 및 구조의 안전에 관한 기술 규정”, 2009 년 11 월 23 일자 연방법의 요건을 고려하여 작성되었습니다. 261-ФЗ“에너지 절약 및 에너지 효율 개선 및 러시아 연방의 특정 입법 개정에 관한”

이 작업은 TsNIISK im. V.A. Kucherenko-연구소 "건축"연구소 (작업 책임자-Dr. Tech. Sciences, 교수. Ya.M. 아이젠 버그; 책임있는 임원-캔드. 기술. 과학, 부교수 V.I. 스 미르 노프).

규칙

지진 분야 건설

지진 건물 설계 코드

소개 날짜-2014-06-01

1 범위

이 규칙 세트는 지진 하중, 공간 계획 결정 및 요소 및 연결, 건물 및 구조물의 설계를 고려하여 내진 저항을 보장하는 계산 요구 사항을 설정합니다.

이 규칙 세트는 지진이 7, 8 및 9 포인트 인 부지에 세워진 건물 및 구조물의 설계에 적용됩니다.

2 규범 참조

이 규칙 세트에서 다음 문서에 대한 규범 적 참조가 사용됩니다.

GOST 30247.0-94 건물 건축. 내화성 테스트 방법. 일반 요구 사항

GOST 30403-96 건물 건축. 화재 위험 확인 방법

GOST 14098-91 철근 콘크리트 구조물의 용접 피팅 및 내장 제품. 유형, 디자인 및 크기

GOST R 53292-2009 난연성 화합물 및 목재 및 그 재료에 기초한 물질. 일반 요구 사항. 시험 방법

GOST R 53295-2009 강철 구조물 용 방화 수단

SP 2.13130.2009 소방 시스템. 보호 대상의 내화성 확보

SP 15.13330.2012 SNiP N-22-81 * 석재 및 강화 석재 구조

SP 20.13330.2011 "SNiP 2.01.07-85 * 하중 및 효과"

SP 22.13330.2011 "SNiP 2.02.01-83 * 건물 및 구조물의 기초"

SP 23.13330.2011 "SNiP 2.02.02-85 유압 구조의 기초"

SP 24.13330.2011 "SNiP 2.02.03-85 파일 파운데이션"

SP 35.13330.2011 "SNiP 2.05.03-84 * 교량 및 파이프"

SP 39.13330.2012 SNiP 2.06.05-84 토양 댐

SP 40.13330.2012 SNiP 2.06.06-85 콘크리트 및 철근 콘크리트 댐

SP 41.13330.2012 SNiP 2.06.08-87 유압 구조물의 콘크리트 및 철근 콘크리트 구조물

SP 58.13330.2012 SNiP 33-01-2003 수력 시설. 요점

SP 63.13330.2012 SNiP 52-01-2003 콘크리트 및 철근 콘크리트 구조물

SP 64.13330.2011 "SNiP II-25-80 목재 구조물"

참고 -이 규칙 집합을 사용할 때 인터넷에서 러시아 연방 국가 표준화 기관의 공식 웹 사이트 또는 매년 게시되는 정보 색인 "국가 표준"에 따라 공개 정보 시스템의 참조 표준 (규칙 및 / 또는 분류 자 \u200b\u200b집합)의 유효성을 확인하는 것이 좋습니다. 현재 연도의 1 월 1 일 기준으로, 현재 연도의 월간 발행 정보 색인 "국가 표준"문제에 대해. 참조되지 않은 참조가 제공되는 참조 표준 (문서)이 바뀌면이 버전의 모든 변경 사항을 고려하여이 표준 (문서)의 현재 버전을 사용하는 것이 좋습니다. 날짜가 지정된 참조가 제공되는 참조 표준 (문서)이 교체 된 경우,이 표준 (문서)의 버전을 위의 승인 연도 (채택)와 함께 사용하는 것이 좋습니다. 이 표준의 승인 후에 날짜가 언급 된 참조가 작성된 참조 표준 (문서)을 변경하여 참조 된 조항에 영향을주는 경우이 변경 사항을 고려하지 않고이 조항을 적용하는 것이 좋습니다. 참조 표준 (문서)이 교체없이 취소 된 경우이 링크에 영향을 미치지 않는 부분에 해당 링크가 제공되는 규정을 적용하는 것이 좋습니다. 규범의 영향에 대한 정보는 기술 정보 및 표준의 연방 정보 기금에서 확인할 수 있습니다.

3 용어 및 정의

이 규칙 집에서 다음 용어는 해당 정의와 함께 사용됩니다.

3.1 절대 운동: 구조 지점의 이동으로 지진 발생시의 비 유적 및 상대 이동의 합으로 정의됩니다.

3.2 가속도 (사이클 다이어그램, 지진계): 지진 발생시 기준점 또는 구조물의 시간에 대한 가속도 (속도, 변위)의 의존성.

3.3 지진 가속도: 특정 방향에 대한지면 (기본) 진동의 가속도를 변경하는 과정을 시간에 따라 기록합니다.

3.4 합성 가속도: 계산 방법을 사용하여 얻은 가속도 : 국소 지진 학적 조건을 고려한 여러 가속도 및 / 또는 실제 지진의 스펙트럼의 통계 처리 및 분석을 기반으로합니다.

3.5 활성 결함: Late Pleistocene-Holocene (지난 10 만 년 이상)에서 고장 측면이 지속적으로 또는 주기적으로 변위되는 징후가있는 지각 교란의 크기 (속도)는 구조물에 위험을 초래하고 안전을 보장하기 위해 특별한 구조적 및 / 또는 레이아웃 조치가 필요합니다.

3.6 지진 방지 활동: 요구 사항을 충족하고 표준에 의해 규제 된 구조의 내진 수준을 제공하는 설계 및 계획 솔루션 세트.

3.7 보조 회로: 지진이 발생한 순간부터 수리 작업 시작까지의 기간 동안 구조 상태를 반영한 \u200b\u200b설계도.

3.8 상세한 지진 구역 설정 (DSR): 공학적 용어를 포함하여 가능한 기존 및 계획된 구조, 정착지 및 개별 영역에 대한 지진 영향의 식별. DSR 카드의 규모는 1 : 500000 이상입니다.

3.9 동적 분석 방법: 운동 방정식을 수치 적으로 통합하여 구조물의 기초에서 토양 진동의 가속도 형태로 충격을 계산하는 방법.

3.10 철근 콘크리트 다이어프램, 강성 코어 또는 강철 본드가있는 철근 콘크리트 프레임: 수직 하중에 대한 인식은 주로 공간 프레임에 의해 제공되고 철근 콘크리트 다이어프램, 강성 코어 또는 강철 본드에 의해 제공되는 수평 하중에 대한 저항은 전체 구조 시스템에 대한 총 수평 저항의 35 % 이상 65 % 미만입니다.

3.11 지진 강도: 지진이 12 점 척도에 미치는 영향에 대한 평가로, 자연 물체, 토양, 건물 및 구조물의 파괴 및 손상, 신체 움직임 및 사람의 관찰 및 느낌에 대한 거시적 설명으로 결정됩니다.

3.12 초기 지진: DSL 또는 AIS (또는 표준 지진과 동일하다고 가정)를 사용하여 표준 반복 기간 및 평균 토양 조건에 대해 결정된 영역 또는 사이트의 지진.

3.13 프레임 건물: 수평 방향의 수직 및 하중이 공간적 구조에 의해 주로 대응되는 구조 시스템이며, 수평 하중에 대한 저항은 전체 구조 시스템의 수평 하중에 대한 총 수평 저항의 65 % 이상입니다.

3.14 프레임 석재 건물: 모 놀리 식 철근 콘크리트 프레임이있는 건물은 특정 기술을 사용합니다. 먼저 벽돌을 세우고 프레임의 콘크리트 요소에 대한 거푸집으로 사용됩니다.

3.15 지진 특성 별 토양 범주 (I, II 또는 III): 토양 기부에서 구조물로 전달되는 지진 효과의 강도를 약화 (또는 강화)하기 위해 구조물에 인접한 기부 부분의 토양 능력을 나타내는 특성.

3.16 통합 디자인: 벽돌, 콘크리트 블록, 석회석 또는 기타 천연 또는 인공 석재로 만든 벽돌로 만든 벽체 구조이며 프레임 (프레임)을 형성하지 않는 철근 콘크리트 내포물로 강화됩니다.

3.17 건설적인 비선형 성: 구조물 및베이스의 개별 부품의 상호 변위 (예 : 개구부 조인트 및 균열, 미끄러짐)로 인해 하중을받는 동안 구조물의 설계 구조물이 변경되었습니다.

3.18 선형 스펙트럼 분석 방법 (LSM): 내진에 대한 계산 방법으로, 내진 하중의 값이 구조물의 자연 진동의 주파수와 형태에 따라 동적 계수에 의해 결정됩니다.

3.19 선형 시간 동적 분석 (선형 동적 분석): 건축 자재 및 기본 토양이 선형 탄성을 갖는 것으로 가정하고, 건축 기반 시스템의 동작에 기하학적 및 구조적 비선형 성이없는 임시 동적 분석.

3.20* 최대 설계 지진 (MPZ): 건설 현장에서 1000 년에 한 번, 5000 년에 한 번의 빈도로 최대 강도의 지진이 발생합니다 (유압 구조물의 경우). OSR-2015 B 및 C 카드 세트를 각각 수락하십시오.

3.21 모 놀리 식 석조 건물: 3 층 또는 다층 벽이있는 건물로, 주 콘크리트 층은 영구적 인 거푸집으로 사용되는 자연석 또는 인공 석재를 사용하여 2 개의 외부 벽돌을 사용하여 철근 콘크리트로 만들어집니다. 필요한 경우 추가 단열층이 배치됩니다.

3.22 오작동: 설정된 운영 한계 및 조건에서 벗어난 건설 프로젝트 위반.

3.23 비선형 시간 동적 분석 (비선형 동적 분석): "동적 기반"시스템의 동작에서 기하학적 및 구조적 비선형 성뿐만 아니라 응력 수준 및 동적 효과의 특성에 대한 건축 자재 및 기본 토양의 기계적 특성의 의존성을 고려한 임시 동적 분석.

3.24 정상적인 작동: 프로젝트가 지정한 운영 한계 및 조건 내에서 건설 현장 운영.

3.25* 표준 내진성: 유압 구조가있는 지역의 내진성은 OSR-2015 맵의 표준 반복 기간 동안 결정됩니다.

3.26 일반 지진 구역 설정 (OSR): 전국의 지진 위험에 대한 평가이며 합리적 토지 이용 시행과 넓은 지역의 사회 경제적 개발 계획에 국가적으로 중요하다. OCP 맵의 스케일은 1 : 2500000-1 : 8000000입니다.

3.27 발진기: 질량, 스프링 및 댐퍼로 구성된 단일 질량 선형 탄성 동적 시스템.

3.28 상대 운동: 지진 (하중)의 영향으로 지진 발생시베이스에 대한 구성 지점의 이동.

3.29 비 유적 움직임: 지진이 발생했을 때 구조물의 가속도 (속도 또는 변위)가 발생하는 단일 변형 불가능한 지진 발생시 구조물과 받침대의 공동 이동.

3.30 유압 공사 현장 (건설 현장): 유압 구조가 설계되거나 위치한 지역.

3.31 설계 지진 (PZ): 건설 현장에서 최대 500 년마다 한 번씩 (유압 구조물의 경우) 빈도로 최대 강도의 지진이 발생합니다.

3.32 지진 저항 (PDM) 계산을위한 직접 동적 방법: 지진 가속도에 의해 지정된 지진 작용 하에서 구조물의 강제 진동을 분석하는 데 사용되는 운동 방정식의 수치 적분 방법.

3.33 프레임 통신 시스템: 프레임 (프레임)과 수직 다이어프램, 벽 또는 보강 코어로 구성되고 수평 및 수직 하중을 흡수하는 시스템. 수평 및 수직 하중은 이러한 요소의 강성 비율에 따라 프레임 (프레임)과 수직 다이어프램 (및 기타 요소) 사이에 분산됩니다.

3.34 디자인 지진: 주어진 반복성 기간에 대해 계산 된 지진 영향의 값으로, 마크로 지진 스케일 또는 토양 운동의 운동 학적 파라미터 (가속, 속도, 변위)로 표시됩니다.

3.35 계산 된 지진 효과: 구조물의 지진 저항 계산에 사용되는 지진 효과 (가속도, 사이클 다이어그램, 지진도 및 주요 매개 변수-진폭, 지속 시간, 스펙트럼 구성).

3.36 토양의 공명 특성: 지진파가 통과하는 동안 구조물 바닥의 진동의 공진 증폭이 달성되는 일련의 특성주기 (또는 주파수).

3.37 통신 시스템: 프레임 (프레임) 및 수직 다이어프램, 벽 및 / 또는 강성 코어로 구성된 시스템; 이 경우, 계산 된 수평 하중은 다이어프램, 벽 및 / 또는 강성 코어에 의해 완전히 인식됩니다.

3.38 지진 영향: 자연적 또는 사람이 야기한 요인 (지진, 폭발, 교통, 산업 장비)으로 인한 토양 이동으로 인해 이동, 변형, 때로는 구조물 및 기타 물체가 파손될 수 있습니다.

3.39 지진 마이크로 존닝 (SMR): 특정 구조물의 영역 내 및 정착지에서의 지진 변동에 대한 토양 특성의 영향을 평가합니다. SMR 카드의 규모는 1 : 50,000 이상입니다.

3.40 내진 (관성) 힘, 내진 하중: 지진 발생시 구조물의 기초가 변동하는 동안 구조물 기반 시스템에서 발생하는 힘 (부하).

3.41 지진 지역: 건설 현장에서 6 점 이상의 강도로 지진에 영향을 미치는 지진 원이 확립되어 있고 가능한 지역.

3.42 지진 구역 설정 (SR): 지진 원 발생 구역 (WHO 구역)의 식별 및 이들이 지표면에 발생하는 지진 영향의 결정을 기반으로 한 내진 위험 매핑.

참고 -SR 카드는 내진 공사를 수행하고, 공공 안전을 보장하며, 환경 및 기타 지진 발생시 피해를 줄이기위한 조치를 보호하는 데 사용됩니다.

3.43 건설 현장의 내진성: 계산 된 지진 영향의 강도가 표준 기간 동안 해당 반복 기간으로 건설 현장에서 영향을 미칩니다.

참고 -지진은 건설 현장의 지진 구역 및 지진 미세 구역의 맵에 따라 설정되며 MSK-64 스케일로 포인트 단위로 측정됩니다.

3.44 지진 격리: 특수 구조 요소를 사용하여 구조에 대한 내진 하중 감소 :

구조물의 자연 진동의 유연성 및주기 증가 (유연한 랙; 스윙 지지대; 고무 금속 지지대 등);

지진 진동 에너지 (건식 마찰 댐퍼; 슬라이딩 벨트; 히스테리시스; 점성 댐퍼)의 흡수 (소산) 증가;

백업, 셧다운 요소.

참고 -특정 프로젝트에 따라 나열된 모든 또는 일부 요소가 적용됩니다.

3.45 영토의 지진: 승인 된 지진 재발 기간 (유압 구조물의 부지 포함) 동안 고려중인 영토의 지점에서 내진 충격의 최대 강도.

3.46 지진 발생 결함: 가능한 지진 원과 관련된 지각 결함.

3.47 지면 속도 특성: 내진 (종 방향) 전파 속도 Vp 그리고 가로 V들)베이스 토양의 파동 (m⋅ s -1).

3.48 지진 저항: 계산 된 지진 후에 프로젝트가 제공 한 기능을 유지하는 구조의 능력

사망 또는 부상을 초래할 수있는 구조물 또는 그 부분의 전체적인 붕괴 또는 파괴가없는 경우;

복원 또는 수리 후 시설 운영.

3.49 단일 성분 가속도의 응답 스펙트럼: 단일 질량 선형 발진기의 최대 절대 가속도와 동일한 발진기의 자연 발진의 해당주기 (또는 주파수)를 서로 관련시키는 기능으로,이 가속도에 의해 정의 된 법칙에 따라베이스가 이동합니다.

3.50 평균 지상 조건: 지진 카테고리 II 토양.

3.51 벽 시스템: 수평 방향의 수직 및 응력이 수직 하중지지 벽에 의해 대응되는 구조 시스템으로, 건물의 기초에서 전단 강도는 전체 구조 시스템의 전체 전단 강도의 65 % 이상입니다.

3.52 효과적인 모달 질량: 절대 강체로서베이스의 변위 형태로 주어진 지진 충격 방향에 대해 특정 형태의 진동에서 동적 반응에 참여하는 구조물의 질량의 비율. 단위 분율의 유효 질량 값은 다음 공식으로 계산됩니다.

어디서 n̄-계산에 고려 된 진동 형태의 수.

모든 양식을 설명 할 때 조건이 충족되어야합니다

어디서 n -모든 형태의 진동 수 (시스템의 동적 자유도 수).

주요 글자와 약어는 부록에 나와 있습니다.

4 가지 핵심 사항

원칙적으로 바닥에 하중을 균일하게 분포시키고 평면 및 높이에서 구조물의 질량 및 강성을 사용하여 대칭 구조 및 공간 계획 결정을 내립니다.

최대 노력의 영역 밖에 요소의 조인트를 배치하고 구조의 견고성, 균일 성 및 연속성을 보장합니다.

구조 요소와 그 접합부의 구조적 변형을 촉진시켜 구조의 안정성을 보장하는 조건을 제공합니다.

하나의 베어링 요소가 파손되거나 허용 할 수없는 변형이 발생하는 경우 구조가 붕괴 될 수있는 구조 솔루션을 적용해서는 안됩니다.

비고

2이 합작 투자의 설계 및 구조 요건을 충족 할 때 건물 및 구조물의 점진적인 붕괴에 대한 계산은 필요하지 않습니다.

4.2 높이가 75m 이상인 건물은 유능한 조직의 지원을 받아 설계해야합니다.

건설 및 조립 데이터가없는 경우지도 A를 사용하는 시설의 건설 현장의 지진 성은 표에 따라 사전에 결정될 수 있습니다.

지역의 기초 토양을 강화하기 위해 특수 엔지니어링 조치를 수행 할 때 지진 특성의 토양 범주는 건설 및 설치 작업의 결과에 따라 결정되어야합니다.

지진 격리 시스템을 갖춘 건물 및 구조물의 설계는 유능한 조직의 지원으로 수행하는 것이 좋습니다.

최신 기사

19.12.2019
Andrei Vorobyov는 이해 관계자의 문제를 해결할 수 없다는 점을 인정했다.
19.12.2019
시운전 허가를 받으려면 어떤 서류가 필요합니까?
19.12.2019
긴급 상황의 방법 론적 지침 81 25