Официално издание

ДЪРЖАВЕН КОМИТЕТ НА МИНИСТЕРСКИТЕ СЪВЕТИ НА СССР ПО СТРОИТЕЛСТВОТО (ГОСТСТРОЙ СССР)

UDC * 27.9.012.61 (083.75)

Ръководителят на SNiP 11-56-77 "Бетонни и стоманобетонни конструкции на хидравлични конструкции" е разработен от VNIIG, наречен на Б. Е. Веденеева, Институт „Gndroproekt * im. С. Я. Жука от Министерството на енергетиката на СССР и Giprorechtrans на Министерството на флота на RSFSR с участието на GruzNIIEGS на Министерството на енергетиката на СССР Soyuzmornniproject Miimorflot, Giprovodkhoea на Министерството на водното стопанство на СССР и НИИЖБ Госстрой на СССР

Глава SNiP 11-56-77 „Бетонни и стоманобетонни конструкции на хидравлични конструкции“ е разработена въз основа на глава SNiP P-A.10-71 „Строителни конструкции и основи. Основен положителен дизайн. "

глава SNiP N-I.14-69 „Бетонни стоманобетонни конструкции на хидравлични конструкции. Стандарти за дизайн “;

промени в главата на SNiP N-I.14-69, глоба с резолюцията на Госстрой на СССР от 16 март 1972 г. X * 42.

-iizh редактори. Е. А. ТРОЙЦКИП (Госстрой на СССР), д-р. tehi. Науки А. В. ШВЕЦОВ (VNIIG име на Б. Е. Веденеев. Министерство на енергетиката на СССР), nnzh. S.F. LIVES AND AND (проект за БНП, наречен на С. Я. Жук от Министерството на енергетиката на СССР), и nnzh. С. П. ШИПИЛОВА (Giprorechtrans на Министерството на морския флот на РСФСР).

N метър ат.-Мормат., II км. - I. * - 77

© Stroyksdat, 1977

Държавен комитет на Министерския съвет на СССР за строителство (Госстрой на СССР)

I. ОБЩИ РАЗПОРЕДБИ

1.1. Нормите на тази глава трябва да се спазват при проектирането на носещи бетонни и стоманобетонни конструкции на хидравлични конструкции, които постоянно или периодично се влияят от водната среда.

Бележки :. Разпоредбите на тази глава не трябва да се прилагат при проектирането на бетонни и стоманобетонни конструкции на мостове, транспортни тунели, а също и на тръби, разположени под насипи на пътища и железници.

2. Бетонните и стоманобетонни конструкции, които не са изложени на водна среда, трябва да бъдат проектирани в съответствие с изискванията на глава SNiP II-2I-75 „Бетонни и стоманобетонни конструкции“.

1.2. При проектирането на бетонни и стоманобетонни конструкции на хидравлични конструкции е необходимо да се ръководят от главите на SNiP и други общоевропейски регулаторни документи, които уреждат изискванията за материали, правила за строителните работи, за специалните строителни условия в сеизмичните райони, в Северния климатичен пояс и в зоната на разпространение на пропаднали почви и също изисквания за защита на конструкциите срещу корозия при наличие на агресивни среди.

1.3. При проектирането е необходимо да се предвидят такива бетонни и стоманобетонни конструкции (монолитни, сглобяеми монолитни, сглобяеми, включително предварително напрегнати), използването на които осигурява индустриализацията и механизацията на строителните работи, намалява разхода на материали, труда, намалява продължителността и намалява разходите за строителство.

1.4. Видовете конструкции, основните размери на техните елементи, както и степента на насищане на стоманобетонните конструкции с армировка трябва да

ние сме взети въз основа на сравнение на технически и икономически показатели на опциите. В този случай избраната опция трябва да осигурява оптимална производителност. надеждност, издръжливост и ефективност на конструкцията.

1.5. Проектирането на сглобки и фуги от сглобяеми елементи трябва да осигурява надеждно предаване на силите, здравината на самите елементи в зоната на съединението, свързването на бетон, допълнително положен в съединението, с бетона на конструкцията, както и твърдост, водоустойчивост (в някои случаи пропускливост на почвата) и издръжливост на фугите.

1.6. Когато се проектират нови проекти на хидравлични конструкции, недостатъчно изпитани от практиката на проектиране и строителство, за сложни условия на статична и динамична експлоатация на конструкциите, когато естеството на тяхното напрегнато и деформирано състояние не може да бъде определено с необходимата надеждност чрез изчисление, трябва да се извършат експериментални проучвания.

1.7. Проектите трябва да включват технологични и конструктивни мерки. допринася за повишаване на водоустойчивостта и устойчивостта на замръзване на бетона и намаляване на обратното налягане: полагане на бетон с повишена водоустойчивост и устойчивост на замръзване от повърхността на налягането и външните повърхности (особено в зоната с променливо ниво на водата); използването на специални повърхностно активни добавки към бетона (експлозивни, пластифициращи и др.); хидроизолация и топлоизолация на външни повърхности на конструкции; компресия на бетон от страната на повърхностите на налягането или от външните повърхности на конструкции, изпитващи напрежение от експлоатационни натоварвания.

1.8. При проектирането на хидравлични конструкции е необходимо да се предвиди

ледената конструкция на тяхната конструкция, системата за рязане с временни шевове и начинът на тяхното затваряне, които осигуряват най-ефективната експлоатация на конструкциите в строителните и експлоатационни периоди.

ОСНОВНИ ИЗИСКВАНИЯ ЗА ИЗЧИСЛЕНИЕ

1.9. Бетонните и стоманобетонни конструкции трябва да отговарят на изчислителните изисквания за носеща способност (крайни условия на първата група) - за всички комбинации от натоварвания и удари и за пригодност за нормална експлоатация (екстремни условия на втора група) - само с основната комбинация от натоварвания и ефекти.

Бетонните конструкции трябва да бъдат изчислени:

по носеща способност - по здравина с проверка на стабилността на положението и формата на конструкцията;

напукване - в съответствие с раздел 5 от тези стандарти.

Стоманобетонните конструкции трябва да се изчислят:

върху носещата способност - върху якостта с проверка на стабилността на положението и формата на конструкцията, както и на издръжливостта на конструкциите под въздействието на многократно повтарящи се товари;

върху деформации - в случаите, когато размерът на изместване може да ограничи възможността за нормална работа на конструкцията или механизмите, разположени върху нея;

чрез образуването на пукнатини - в случаите, когато при условията на нормална работа на конструкцията не се допуска образуването на пукнатини или чрез отваряне на пукнатини.

1.10. Бетонни и стоманобетонни конструкции, при които условията на настъпване на ограничителното състояние не могат да бъдат изразени чрез усилия в участъка (гравитация и дъгови язовири, копчета, дебели плочи, гредоредни стени и др.), Трябва да се изчисляват по методите на непрекъсната механика, като се отчита нееластичността деформации и пукнатини в бетона.

В някои случаи изчислението на горните конструкции е позволено да се извърши по метода на устойчивост на материалите в съответствие с проектните стандарти на някои видове хидравлични конструкции.

За бетонни конструкции натискът при натиск при номинални натоварвания не трябва да надвишава стойностите на съответните номинални съпротивления на бетон; за стоманобетонни конструкции, натискът на натиск в бетона не трябва да надвишава изчисленията

съпротивления при натиск на бетон и сили на опън в напречното сечение при напрежения в бетон, надвишаващи стойността на неговите проектни съпротивления, трябва да бъдат изцяло приети от армировката, ако изходът от работата на опънатата бетонна зона може да доведе до загуба на носещата способност на елемента; в този случай трябва да вземете коефициентите в съответствие с параграфи. 1.14, 2.12 и 2.18 от тези правила.

1.11. Нормативните натоварвания се определят чрез изчисляване в съответствие с действащите регулаторни документи и, ако е необходимо, въз основа на резултатите от теоретични и експериментални изследвания.

Комбинациите от натоварвания и въздействия, както и фактори на претоварване l трябва да се вземат в съответствие с глава SNiP II-50-74 „Речни хидравлични конструкции. Основните разпоредби на дизайна. "

При изчисляване на структурите за издръжливост и в граничните състояния на втората група трябва да се вземе коефициент на претоварване, равен на единица.

1.12. Деформациите на стоманобетонните конструкции и техните елементи, определени като се вземат предвид дългосрочните ефекти на натоварванията, ns трябва да надвишават стойностите, установени от проекта, въз основа на изискванията за нормална работа на оборудването и механизмите.

Изчисляване на деформациите на конструкциите и техните елементи на хидравлични конструкции е позволено да не се прави, ако въз основа на опита на експлоатация на подобни конструкции се установи, че твърдостта на тези конструкции и техните елементи е достатъчна, за да се осигури нормална работа на проектираната конструкция.

1.13. При изчисляване на сглобяеми конструкции за силите, произтичащи от тяхното повдигане, транспортиране и монтиране, натоварването поради мъртвото тегло на елемента трябва да се впише в изчислението с динамичен коефициент, равен на

1.3, докато коефициентът на претоварване спрямо собственото му тегло се приема равен на единица.

При правилна обосновка динамичният коефициент може да се вземе повече

1.3, но не повече от 1,5.

1.14. При изчисленията на бетонни и стоманобетонни конструкции на хидравлични конструкции, включително тези, изчислени в съответствие с sp. 1.10 от тези стандарти е необходимо да се вземат предвид коефициентите на надеждност A i n комбинация от товари p s. стойностите на които трябва да се вземат съгласно параграф 3.2 от глава SNiP 11-50-74.

1.15. Количеството обратно налягане на водата в изчислените напречни сечения на елементите трябва да се определя, като се вземат предвид реалните работни условия

структури по време на експлоатационния период, както и като се вземат предвид структурните и технологичните мерки (параграф 1.7 от тях

норми), които допринасят за повишаване на водоустойчивостта на бетона и намаляване на обратното налягане.

В елементите на налягане и подводен бетон и стоманобетонни конструкции на хидравлични конструкции, изчислени в съответствие с точка 1.10 от тези стандарти, обратното налягане на водата се взема предвид като обемна сила.

В останалите елементи обратното налягане на водата се взема предвид като сила на опън, приложена в разглеждания конструктивен участък.

Обратното налягане на водата се взема предвид както при изчисляване на секции, съответстващи на бетонните фуги, така и на монолитни секции.

1.16. При изчисляване на здравината на централно опънати и ексцентрично опънати елементи с уникална диаграма на напрежение и изчисляване на здравината на секции от стоманобетонни елементи, наклонени към надлъжната ос на елемента, както и при изчисляване на стоманобетонни елементи чрез напукване, обратното налягане на вола трябва да се счита, че варира линейно по цялата височина на секцията.

В напречни сечения на огънати, ексцентрично-таралежи и ексцентрично напрегнати елементи с двуцифрена диаграма на напрежение, изчислени по сила, без да се отчита работата на бетона в зоната на опъната секция, обратното налягане на водата трябва да се взема предвид в рамките на зоната на опъната секция под формата на пълно хидростатично налягане от страната на опънатото лице, а не помислете в областта на сгъстения участък.

В секции от елементи с уникална диаграма на натиск на натиск, обратното налягане на вола не се взема предвид.

Височината на сгъстената зона на бетонната секция се определя въз основа на хипотезата на плоските секции; обаче при елементи, които не са устойчиви на напукване, работата на опънатия бетон не се взема предвид и формата на диаграмата на бетонното напрежение в зоната на компресиран участък се приема като триъгълна.

В елементи с напречно сечение на сложна конфигурация, в елементи, използващи структурни и технологични мерки, и в елементи, изчислени в съответствие с точка 1.10 от настоящите стандарти, стойностите на силите за налягане на водата трябва да се определят въз основа на резултатите от експериментални проучвания или изчисления на филтрацията.

Забележка. Видът на напрегнатото състояние на елемента се установява въз основа на хипотезата на плоските секции, без да се взема предвид силата на обратното налягане на водата.

1.17. При определяне на силите в статично неопределени стоманобетонни конструкции, причинени от температурни влияния или слягане на опори, както и при определяне на реактивното налягане на почвата, твърдостта на елементите трябва да се определи, като се вземе предвид образуването на пукнатини и пълзене на бетон в тях, изискванията за които са предвидени в параграфи. 4.6 и 4.7 от тези стандарти.

При предварителни изчисления, твърдостта при огъване и разтягане на елементи, устойчиви на напукване, се приема, че е равна на 0,4 стойности на коравина при огъване и разтягане. определена при първоначалния модул на еластичност на бетона.

Забележка. Неустойчивите на пукнатини елементи включват елементи, изчислени по величината на отваряне на пукнатина; до устойчив - изчислява се въз основа на образованието

1.18. Изчисляването на конструктивните елементи за издръжливост трябва да се извърши с броя цикли на промяна на натоварването 2-10® или повече за целия прогнозен живот на конструкцията (течащи части от хидравлични агрегати, преливни канали, водни плочи, регенеративни конструкции и др.).

1.19. При проектирането на предварително напрегнати бетонни конструкции на хидравлични конструкции трябва да се спазват изискванията на глава SNiP P-21-75 и да се вземат предвид коефициентите, приети в тези стандарти.

1.20. При проектирането на предварително напрегнати масивни конструкции, закрепени към основата, заедно с тяхното изчисление трябва да се проведат експериментални проучвания за определяне на носещата способност на котвените устройства, стойностите на релаксация на напрежението в бетон и котви, както и да се предпишат мерки за защита на котвите от корозия. Проектът трябва да предвижда възможност за повторно опъване на котвите или замяната им, както и провеждане на наблюдения за наблюдение на състоянието на анкерите и бетона.

2. МАТЕРИАЛИ ЗА БЕТОННИ И ОБМЕНЕНИ БЕТОНИ СТРУКТУРИ

2.1. За бетонни и стоманобетонни конструкции на хидравлични конструкции е необходимо да се предвиди бетон, който да отговаря на изискванията на тези стандарти, както и изискванията на съответните ГОСТ.

2.2. При проектиране на бетонни и стоманобетонни конструкции на хидравлични конструкции, в зависимост от техния тип и

в хода на работата се задават необходимите конкретни характеристики, посочени като дизайнерски марки.

В проектите е необходимо да се предвиди тежък бетон, чиито дизайнерски марки трябва да бъдат определени в съответствие със следните критерии:

а) в аксиална якост на сгъстяване (кубична * якост), която се приема като аксиална устойчивост на сгъстяване на референтната проба - куб, изпитвана в съответствие с изискванията на съответните GOST. Тази характеристика е основната и трябва да бъде посочена в проектите във всички случаи въз основа на структурен анализ. В проектите е необходимо да се осигурят следните бетонни степени за якост на натиск (съкратено „проектни степени\u003e): M 75, M 100, M 150, M 200. M 250, M 300. M 350, M 400, M 450, M 500, M 600;

б) аксиална якост на опън, която се приема като аксиална якост на опън на контролните проби, тествани в съответствие с GOST. Тази характеристика трябва да се присвои в случаите, когато тя е от първостепенно значение и се контролира в производството, а именно, когато работата на конструкция или нейните елементи се определя от работата на опънат бетон или не се допуска образуването на пукнатини в конструктивни елементи. В проектите е необходимо да се осигурят следните марки бетон с якост на опън на опън: P10, P15, P20, P25, RZO, P35;

в) устойчивост на замръзване, която се приема като брой издържащи цикли на променливо замразяване и размразяване на проби, тествани в съответствие с изискванията на GOST; тази характеристика се определя според съответните GOST, в зависимост от климатичните условия и броя на проектните цикли на алтернативно замръзване и размразяване през годината (според дългосрочни наблюдения), като се вземат предвид условията на работа. Проектите трябва да включват следните бетонни степени за устойчивост на замръзване: Мрз 50, Мрз 75, Мрз 100, Мрз 150, Мрз 200, Мрз 300, Мрз 400, Мрз 500;

г) за водоустойчивост, за която е взето най-високото водно налягане, при което все още не се наблюдава изтичане на вода при изпитване на проби в съответствие с изискванията на GOST. Тази характеристика се определя в зависимост от градиента на налягането, определен като съотношение на максималната глава в метри към дебелината на кон

структура в метри. В проектите е необходимо да се осигурят следните бетонни степени за водоустойчивост: B2, B4, B6, B8, B10, B12. При бетонно-бетонни конструкции без устойчивост на напукване и в конструкции, които не са устойчиви на напукване на офшорни конструкции, проектният клас на бетон за водоустойчивост не трябва да бъде по-нисък от В4.

2.3. За масивни бетонни конструкции с обем бетон над 1 милион m 1 е разрешено да се установят в проекта междинни стойности на стандартното съпротивление на бетон, които ще съответстват на степени на компресия, различни от посочените в раздел 2.2 от тези норми.

2.4. За бетонните конструкции на хидравличните конструкции трябва да бъдат представени допълнителни изисквания, установени в проекта и потвърдени от експериментални изследвания на:

якост на опън;

устойчивост на агресивна вода;

отсъствието на вредно взаимодействие на циментовите основи с инертните материали;

устойчивост на абразия от струя вода със срамни и суспендирани утайки;

устойчивост на кавитация;

химически ефекти на различни товари;

отделяне на топлина по време на втвърдяване на бетон.

2.5. Времето за втвърдяване на бетона, което отговаря на своите дизайнерски марки за якост на натиск, якост на опън и водонепроницаемост, е общоприето за конструкции на речни хидравлични конструкции 180 дни, за сглобяеми и монолитни конструкции на морски и сглобяеми конструкции на речни транспортни конструкции 28 дни , Периодът на втвърдяване (възрастта) на бетона, съответстващ на неговата дизайнерска марка за устойчивост на замръзване, е 28 дни.

Ако са известни условията за действителното натоварване на конструкциите, методите за тяхното изграждане, условията за втвърдяване на бетон, вида и качеството на използвания цимент, е разрешено да се определи проектният клас на бетона на различна възраст.

За сглобяеми конструкции, включително предварително напрегнати конструкции, якостта на закаляване на бетона трябва да бъде възприета по-малко от 70% от якостта на съответната проектна степен.

2.6. За стоманобетонните елементи, изработени от тежък бетон, изчислени върху въздействието на многократно повтарящи се товари, и стоманобетонните компресирани елементи от прътови конструкции (насипи като надлези върху купчини, пилоти-черупки и т.н.) трябва

нанесете проектна степен на бетон не по-ниска от M 200.

2.7. За предварително напрегнатите елементи трябва да се приемат проектни степени на бетон за якост на натиск:

не по-малко от M 200 за конструкции с армировка на пръта;

не по-малко от М 250 - за конструкции с усилваща тел с висока якост;

не по-малко от M 400 - за елементи, потопени в земята чрез шофиране или вибрации.

2.8. За монолитни фуги на елементи от сглобяеми конструкции, които по време на работа могат да бъдат изложени на отрицателни външни температури или агресивна вода, бетонът от проектни степени трябва да се използва за устойчивост на замръзване и водоустойчивост, не по-ниска от приетите съединени елементи.

2.9. Трябва да се има предвид широкото използване на добавки за ПАВ (SDB. START и др.). както и използването като активна минерална добавка на летяща пепел на ТЕЦ и други ситно диспергирани добавки, които отговарят на изискванията на съответните регулаторни изисквания

документи за приготвяне на бетон и хоросани.

Забележка. В райони на конструкции, подложени на редуване на замръзване и размразяване, използването на летяща пепел или други фино диспергирани минерални добавки към бетона не е разрешено.

2.10. Ако поради технически и икономически причини е препоръчително да се намали натоварването поради мъртвото тегло на конструкцията, е разрешено използването на бетон върху порести агрегати, чиито степени на проектиране са приети в съответствие с глава SNiP 11-21-75.

РЕГУЛИРАНИ И ИЗЧИСЛЕНИ ХАРАКТЕРИСТИКИ НА БЕТОН

2.11. Стойностите на стандартното и изчислено съпротивление на бетона, в зависимост от проектните степени на бетона по отношение на якостта на натиск и аксиалното напрежение, трябва да се вземат съгласно таблицата. 1.

2.12. Коефициентите на конкретните условия на работа за изчисляване на конструкциите според пределните състояния на първата група трябва да се вземат съгласно таблица. 2.

При изчисляване на граничните състояния на втората група коефициентът на конкретните работни условия се приема равен на единица, за ns-

Таблица 1

Vmkh съпротива бетон

Дизайнерска марка от тежък бетон	регулаторна устойчивост: изчислено съпротивление за граничните състояния на втора група, kgf / cm 1		проектно съпротивление за гранични състояния от първата група, kgf / cm "
	аксиална компресия (видима якост) Yapr "Y„ r и	аксиално разширение	аксиална компресия	аксиално удължаване * 9
		По сила на таралеж
	Якост на опън

Забележка. Стойностите за сигурност на регулаторната устойчивост, посочени в таблицата. 1. зададен равен на 0,95 (с основен коефициент на изменение 0,135), с изключение на масивни хидравлични конструкции: гравитация. дъгови, масовио-крепостни язовири и др., за които стандартното съпротивление е настроено на 0,9 (с базов коефициент на изменение 0,17).

включване на изчислението под действието на многократно повтарящ се товар.

Таблица 2

2.13. Проектна устойчивост на бетон при изчисляване на стоманобетонни конструкции за издръжливост /? P p и R p се изчисляват чрез умножаване на съответните стойности на съпротивлението на бетон /? Pr n /? p върху коефициента на условията на работа на TWA. взети според таблицата. 3 от тези стандарти.

2.14. Стандартната устойчивост на бетона с пълна компресия R & трябва да се определя по формулата

** „, + * d-о,) а и (1)

където A е коефициентът, взет въз основа на резултатите от експериментални изследвания; ако липсват за бетон от проектни степени M 200, M 250, M 300, M 350, коефициентът A се определя по формулата

oj - най-малката абсолютна стойност на основното напрежение, kgf / cm g; ag е коефициентът на ефективна порьозност, определен чрез експериментални изследвания;

Проектното съпротивление се определя от таблицата. 1 в зависимост от стойността чрез интерполация.

2.15. Стойността на първоначалния модул на еластичност на бетона при компресия и напрежение £ 0 трябва да се вземе съгласно таблицата. 4.

Първоначалният коефициент на напречното отклонение на бетона с се приема за 0,15, а модулът на срязване на бетон G е равен на 0,4 от съответните стойности на £ in -

Таблица 3

където и байпасът са съответно най-малките и най-големите напрежения в бетона вътре

цикъл на промяна на натоварването

Забележка. Коефициенти m61 за бетон, чиято марка е установена на възраст 28 дни, се вземат в съответствие с глава SNiP 11-21-75.

Таблица 4

Забележка. Стойности на таблицата 4 от първоначалния модул на еластичност на бетона за конструкции от клас 1 трябва да се изясни според резултатите от експерименталните проучвания.

Обемното тегло на тежкия бетон при липса на експериментални данни се оставя да бъде равно на 2,3-2,5 t / m *.

ТЕЛА

2.16. За армиране на стоманобетонни конструкции на хидравлични конструкции трябва да се използват фитинги в съответствие с главите на SNiP P-21-75. SNiP 11-28-73 sZa - защита на строителните конструкции от корозия, "приложим GOST или спецификации, одобрени по предписания начин.

НОРМАТИВНИ И ИЗЧИСЛЕНИ ХАРАКТЕРИСТИКИ НА АРМАТУРАТА

2.17. Стойности на нормативни и проектни съпротивления на основните видове армировка, използвани в стоманобетонни конструкции

Таблица 5

	нормативен	Изчисленото съпротивление на армировката за граничните състояния на първата група, kgf / cm *
	съпротивление	разтягане
Тип и клас на армировката	Rg и изчислено съпротивление на опън за ограничаващите състояния на втора група * и 11 - kgf / cm *	надлъжни, напречни (скоби и огънати пръти) при изчисляване на наклонени участъци на dystyayu огънете ме-ох момент „a	напречен (скоби и БЪРЗАЛ пръчки) при изчисляване на наклонени секции и пипер s * * ах
Клас на армировка на бара:
Клас на армировка на тел:
B-I диаметър
BP-I с диаметър 3-4 мм
BP-I с диаметър 5 мм

* В заварени рамки за скоби, изработени от IM фитинги от клас А. чийто диаметър е по-малък от * / "диаметърът на надлъжните пръти, стойността /?\u003e.* се приема равна на 2400 kgf / cm *.

Забележки: I. Стойностите на кованите стойности са дадени за случая на използване на арматура на проводници от класове B-I и Bp I в рамки на аяшм.

2. При липса на адхезия на армировката към бетона, aiacheie ", c се приема равна на нула.

3. Подсилващата стомана от клас A-IV и A-V е разрешена при. промяна само за напрегнати структури

хидравличните конструкции, в зависимост от класа на фитингите, трябва да се вземат според таблицата. 5.

Нормативните и проектни характеристики на други видове клапани трябва да се приемат съгласно инструкциите на глава SNiP 11-21-75.

2.18. Коефициентите на работните условия на не-пулсиращата армировка трябва да се вземат съгласно таблицата. 6 от тези стандарти и укрепване на опън съгласно табл. 24 глави на SNiP 11-21-75.

Таблица б

Забележка. При наличието на няколко фактора. действайки едновременно, в изчислението се въвежда произведението на съответните коефициенти на условията на работа.

Коефициентът на усилващи условия на работа за изчисления на ограничаващите състояния на втората група се приема равен на единица.

2.19. Проектното съпротивление на не напрегнатата армировка на опън R при изчисляване на стоманобетонните конструкции за издръжливост трябва да се определя по формулата

/? в ■ t a, R t, (3)

където t w \\ - коефициент на работни условия, изчислен по формулата

където коефициентът на коефициент, отчитащ класа на армировката, взет съгласно таблицата.

до I - коефициент, отчитащ диаметъра на армировката, взет съгласно таблицата. 8;

k c - коефициент, отчитащ вида на заварената фуга, взет съгласно таблица. 9;

p, \u003d коефициент на асиметрия на цикъла,

gle a * и * n и a, μs съответно най-малките и най-големи напрежения при усилване при опън.

Удълженото усилване на издръжливостта не се изчислява, ако коефициентът t a1, определен по формула (4), е по-голям от единица.

Таблица 7

Армировъчен клас

Коефициентна стойност * в

Таблица 8

Диаметър на армировката, мм
Коефициент стойност

Забележка. За междинните стойности на арматурата на клапана, коефициентът »d се определя чрез интерполация.

Таблица 9

Забележка. За клапани без заварени челни съединения стойността на k e се приема равна на единица.

2.20. Изчисленото съпротивление на армировката при изчисляване на издръжливостта на напрегнатите конструкции се определя в съответствие с глава SNiP 11-21-75.

2.21. Стойностите на модула на еластичност на не-опъната армировка и армировката на опън на пръта се вземат съгласно таблицата. 10 от тези стандарти; стойностите на модула на еластичност на арматурните пръти от други видове се вземат съгласно таблицата. Глава 29 от SNiP P-21-75.

2.22. При изчисляване на стоманобетонните конструкции за издръжливост трябва да се вземат предвид нееластичните деформации в компресираната зона от бетон

Таблица 10

намаляване на модула на еластичност на бетона, като се вземат коефициентите за привеждане на армировката към бетон p "съгласно таблица 11.

Таблица II

Дизайнерска марка на бетон
Коефициент на отливане p "

3. ИЗЧИСЛЕНИЕ НА ЕЛЕМЕНТИ

БЕКТОРНИ И РЕМОНТИРАНИ БЕТОННИ СТРУКТУРИ ЗА ГРАНИЧНИТЕ ДЪРЖАВИ НА ПЪРВА ГРУП

ИЗЧИСЛЕНИЕ НА БЕТОННИ ЕЛЕМЕНТИ ЗА СИЛА

3.1. Анализ на якост на елементи от бетонни конструкции трябва да се направи за секции. нормални спрямо надлъжната им ос и елементи, изчислени в съответствие с параграф 1.10 от тези стандарти, за зони на действие на основното напрежение.

В зависимост от условията на работа на елементите, те се изчисляват както без да се вземат предвид и като се вземе предвид бетонното съпротивление на зоната на опъната секция.

Без да се взема предвид бетонното съпротивление на зоната на опъната секция, се изчисляват ексцентрично компресирани елементи, при които е разрешено напукване при експлоатационни условия.

Като се вземат предвид бетонната устойчивост на зоната на опъната секция, всички огънати елементи се изчисляват, както и центрирани компресирани елементи, при които образуването на пукнатини не е разрешено при експлоатационни условия.

3.2. Бетонни конструкции, чиято здравина се определя от здравината на бетона

разрешени са зони с удължено напречно сечение, ако образуването на пукнатини в тях не води до разрушаване, до неприемливи деформации или до нарушаване на водоустойчивата конструкция. В същото време е задължително да се проверява устойчивостта на разрушаване на елементите на такива конструкции, като се вземат предвид температурата и влажността в съответствие с раздел 5 от тези стандарти.

3.3. Изчисляването на екструдично компресирани бетонни елементи, без да се отчита бетонното съпротивление на зоната на опъната секция, се извършва според съпротивлението на бетона на сгъстяване, което условно се характеризира с напрежения равни на /? и умножено по коефициентите на конкретните условия на работа.

3.4. Влиянието на отклонението на пноцентрично компресираните бетонни елементи върху тяхната носеща способност се взема предвид чрез умножаване на величината на крайната сила, възприемана от напречното сечение, на коефициента<р, принимаемый по табл. 12.

Таблица 12

Обозначения, приети в таблицата. 12:

U-изчислена дължина на елемента;

B е най-малкият размер на прав участък; g е най-малкият инерционен радиус на секцията.

При изчисляване на гъвкави бетонни елементи с -\u003e 10 или -\u003e 35,

ефектът от дългосрочното натоварване върху носещата способност на конструкцията в съответствие с глава SNiP 11-21-75 с въвеждането на проектни коефициенти, приети в тези стандарти.

Огъващи елементи

3.5. Изчисляването на бетонните огъващи елементи трябва да се извърши съгласно формулата

/ към М< т А те /?„ 1Г Т, (5)

където t A е коефициент, определен в зависимост от височината на напречното сечение съгласно таблица. 13;

момент на съпротива за опънатия ръб на секцията, определен с

Таблица 13

като се вземат предвид нееластичните свойства на бетона по формулата B \\ -y1Gy. (6)

където y е коефициент, който отчита ефекта на пластичните деформации на бетона в зависимост от формата и съотношението на секцията, взета в lril. 1;

№ p е моментът на съпротивление за опънатия ръб на секцията, определен като за еластичен материал.

За секции с по-сложна форма, за разлика от данните, дадени в приложението. 1, W r трябва да се определи в съответствие с параграф 3.5 от глава SNiP 11-21-75.

Ексцентрично компресирани елементи

3.6. Ексцентрично компресираните бетонни елементи, които не са изложени на агресивна вода и не възприемат водно налягане, трябва да бъдат изчислени, без да се отчита бетонното съпротивление на зоната на опъната секция в предполагаемата

Фиг. 1. Схема на силата и диаграмата на напреженията в сечението, нормално спрямо надлъжната ос на бетонния компресиран бетонен елемент, изчислена, без да се отчита бетонното съпротивление на опъната зона в - ■ да предположим, че е правоъгълна схема на натиск на натиск; b - ■ предположение за триъгълна диаграма на натиск на напрежение

правоъгълна квадратна диаграма на напрежение на компресия (фиг. 1, а) според формулата

k n n c N / A<5 Рпр Рб>  А)

където Gs е площта на напречното сечение на сгъстената зона от бетон, определена от условието, че нейният център на тежест съвпада с точката на прилагане на получените външни сили.

Забележка. В напречните сечения, изчислени по формулата (7), стойността на ексцентрицитета e 0 на изчислената сила спрямо центъра на тежестта на секцията не трябва да надвишава 0,9 разстояния от центъра на тежестта на секцията до най-напрегнатото лице.

3.7. Висцентър-компресирани елементи от бетонни конструкции, изложени на агресивно огнище или възприемащи водно налягане, без да се отчита съпротивлението на зоната на опънати участъци, трябва да се изчисляват по предположението на триъгълна схема на натиск на натиск (фиг. 1.6); при което ръбовото напрежение с натиск c трябва да отговаря на условието

<р т<5 /? П р ° < 8)

Правоъгълните сечения се изчисляват по формулата

3 M0.5A-, o) S "Pm

3.8. Ексцентрично компресираните елементи на бетонни конструкции, като се вземат предвид съпротивлението на зоната на опънати участъци, трябва да се изчисляват от условието за ограничаване на големината на регионалните напрежения на опън и натиск според формулите:

* vp e u ')<* Y «а "Ь Яр: O0)

"s (°. в - ■ + -7)< Ф «в. О»

където и W c са моментите на съпротивление, съответно, за опънато и сгъстено лице на секцията.

Съгласно формулата (11) е възможно също да се изчислят ексцентрично компресирани бетонни конструкции с уникална диаграма на напрежение.

ИЗЧИСЛЯВАНЕ НА БОЛНИ БЕТОНИ ЕЛЕМЕНТИ ЗА СИЛА

3.9. Трябва да се направи анализ на якост на елементи от стоманобетонни конструкции за участъци, симетрични по отношение на равнината на действащите сили M. N и Q, нормални спрямо надлъжната им ос, както и за участъци от най-опасната посока към него.

3.10. При инсталиране на армировка от различни типове и класове в секцията на елемент, той се въвежда в изчислението на якостта със съответните проектни съпротивления.

3.11. Изчисляването на елементи за усукване с огъване и за локално действие на товари (локално компресиране, перфориране, разкъсване и изчисляване на вградените части) е разрешено да се извършва в съответствие с методологията, описана в глава SNiP P-21-75, като се вземат предвид коефициентите, приети в тези стандарти.

ИЗЧИСЛЕНИЕ НА СИЛАТА НА РАЗДЕЛА НОРМАЛНО ДО ДЪЛГИТУДИНАЛНАТА ОСА НА ЕЛЕМЕНТА

3.12. Определянето на максималните сили в участъка, нормален спрямо надлъжната ос на елемента, трябва да се направи при предположението, че опънатата бетонна зона излиза от работата, като условно се предприемат напрежения в компресираната зона, разпределена по правоъгълна диаграма и равна на motfnp. и напреженията в армировката са не повече от tl I a и t «/? a.s, съответно, за опъната и сгъстена армировка.

3.13. За огънати, ексцентрично компресирани или ексцентрично удължени елементи с голяма ексцентричност, изчисляването на сеченията, нормални спрямо надлъжната ос на елемента, когато външната сила действа в равнината на оста на симетрия на секцията и армировката е концентрирана върху лицата на елемента перпендикулярно на определената равнина, трябва да се извърши в зависимост от съотношението между относителната височина на сгъстената зона £ \u003d

Определя се от състоянието на равновесие и

граничната стойност на относителната височина на сгъстената зона Ir. при което ограничаващото състояние на елемента възниква едновременно с постигането на напрежение в армировката на опън. равна на проектното съпротивление m a R t.

Стоманобетонните елементи, огънати и ексцентрично опънати с големи ексцентричности, като правило, трябва да отговарят на условието

метричен по отношение на равнината на действие на момента и нормалната сила, подсилен от не-опъната армировка, граничните стойности | I трябва да се вземат в съответствие с табл. 14.

Таблица 14

3.14. Ако височината на сгъстената зона, определена без отчитане на сгъстената армировка, е по-малка от 2a ", тогава компресираната армировка не се взема предвид при изчисляването.

Огъващи елементи

3.15. Изчисляването на гъвкави стоманобетонни елементи (фиг. 2), при спазване на условията на параграф 3.13 от настоящите стандарти, трябва да се извърши съгласно формулите:

до l p с M ^ / i $ R a p S & 4 * i? и аз a\u003e със S *; (12)

Фиг. 2. Схема на силата и диаграмата на напреженията в сечението, нормално спрямо надлъжната ос на огънатия железобетонен елемент, при изчисляване на неговата сила

3.16. Изчисляването на огънати елементи на правоъгълно сечение трябва да се направи:

за £ ^ £ i по формулите:

n s M< те Я„р А х (А 0 - 0.5 х) +

T, p, e ^ (A, -a "); (14)

/ I a /? | - аз | I a _ с fj * yage Rnp A x \\ (15

за ξ\u003e ξα по формула (15). вземане на r "\u003d" "nL-

Нецентрирани компресирани елементи

3.17. Изчисляване на ексцентрично компресирани стоманобетонни елементи (фиг. 3) при £<|я следует производить по формулам:

л с N e< т 6 R„ ? Se -f т» Я а с S* ; (16)

l s ^ "t 6 I pr Fa -1- / I, I a- с F" - / I a I. F,. (17)

3.18. Изчисляването на ексцентрично компресираните правоъгълни елементи трябва да се направи:

за £ ^ | I по формулите:

A и I c / v e

T, I, .c ^ (A # -o "); (18)

А н п с ^ ^ Я Я р А А + + + + т * а и с F F - m t F.

За ξ\u003e | π - също по формулата (18) и формулите:

* N l с A "- t b Yapr A l ■ + t" I a с F "- / I, и a I *; (20)

и за елементи, изработени от бетон със степен, по-висока от M 400, изчислението трябва да се извърши в съответствие с параграф 3.20 от SNiP P-21-75, като се вземат предвид проектните коефициенти, приети в тези стандарти.

3.19. Изчисляване на ексцентрично компресирани елементи с гъвкавост --- ^ 35 и елементи на правоъгълно сечение с - ~ ^ 10 трябва да бъде

задвижване, като се отчита отклонението както в равнината на ексцентриситета на надлъжната сила, така и в нормалната спрямо нея равнина в съответствие с параграфи. 3.24. и 3.25 глави на SNiP 11-21-75.

Изпънати в центъра елементи

3.20. Изчисляването на стоманобетонните елементи с централно опъване трябва да се извърши съгласно формулата

* .p с хипертония<т,Я в Г.. (22)

3.21. Изчисляването на якостта на опън на стоманобетонните обвивки с кръгли тръби под действието на равномерно вътрешно водно налягане трябва да се извърши съгласно формулата

А „п с АГ<т, (Я./^ + ЛЛ,). (23)

където N е силата в обвивката от хидростатично налягане, като се вземе предвид хидродинамичният компонент;

F 0 и R - съответно, площта на напречното сечение и прогнозната якост на опън на стоманената обвивка, определени в съответствие с глава SNiP And-B.3-72 „Стоманени конструкции. Стандарти за дизайн

Ексцентрично опънати елементи

Фиг. 3- Схема на силата и диаграмата на напрежението в разрез, нормален спрямо надлъжната ос на несъзнателно компресиран стоманобетонен елемент, при изчисляване на неговата сила

3.22. Изчисляването на ексцентрично опънатите стоманобетонни елементи трябва да се направи: за малки ексцентриситети, ако силата N

приложени между получените сили в армировката (фиг. 4, а), съгласно формулите:

^ fn t R t S t ', (25)

Фиг. 4. Схема на силата и диаграмата на напреженията в сечението, нормално спрямо надлъжната ос на външния стоманобетонен елемент, при изчисляване на неговата сила

и - надлъжната сила N се прилага между силите, действащи върху армировката A и A "; 6 - надлъжната сила N се прилага" на границите на разстоянието между получените сили върху армировката A и A "

с големи ексцентриситети, ако силата N се прилага извън разстоянието между получените сили в армировката (фиг. 4.6), съгласно формулите:

^ pr $$ + i * a I Shh e ^ a * (26)

* ■ I e LG ■■ t sh Yash F »~~ / i, R t t - fflj /? Op ^ in (27)

3.23. Изчисляването на ексцентрично опънатите елементи на правоъгълно сечение трябва да се направи:

а) ако силата N е приложена между получените сили в армировката, съгласно формулите:

*\u003e n с ArB

k a n c Ne "

б) ако силата N се прилага извън разстоянието между получените сили в армировката:

когато K £ l според формулите:

kuncNt ^ m ^ Rap bx (A * - 0.5x) +

+ "B * sh. ShK (30)

ku ^ N W | /? # Fj - m, e - nij /? pr b x (31) за 1\u003e Ir не за формула (31), приемайки x \u003d.

ИЗЧИСЛЕНИЕ ЗА СИЛА НА СЕКЦИЯТА. ВКЛЮЧЕНО КЪМ ДЪЛГИТУДИННА ОСА НА ЕЛЕМЕНТА.

ОТНОСНО ДЕЙСТВИЕТО НА ТРАНСВЕРСКАТА СИЛА И НА СЪБИТИЯ МОМЕНТ

3.24. При изчисляване на участъците, наклонени към надлъжната ос на елемента върху действието на напречната сила, условието * и l 0<}< 0,251^3 ЯпрЬ А, . (32)

където b е минималната ширина на елемента в секцията.

3.25. Изчисляването на напречната армировка не се извършва за участъци от елементи, в които е изпълнено условието

A, p e<г

където Qc е напречната сила, възприета от бетона на сгъстената зона в наклонен участък, определена по формулата<2 в = *Яр6АИ8р. (34)

gDR до - взетия коефициент L - 0,5+ + 25-

Относителната височина на зоната на компресиран участък £ се определя от формулите: за огънати елементи:

за ексцентрично притиснати и ексцентрично опънати с големи ексцентрични елементи

„Fa Yash, * f36.

Ба * /? bp * ba, f? p * 1 *

където знакът плюс е приет за ексцентрично компресиран и знакът минус за ексцентрично опънати елементи.

Ъгълът между наклонения участък и надлъжната ос на елемент 0 се определя по формулата

teP - * 7sr ~ t (37)

където M и Q са съответно огъващият момент и напречната сила в нормалната секция, минаваща през края на наклонената секция в компресираната зона.

За елементи с височина на напречното сечение от 60 см, стойността на Qc, определена по формула (34), трябва да бъде намалена с 1,2 пъти.

Количеството tgP, определено с формула (37), трябва да отговаря на условието 1.5 ^\u003e W\u003e 0.5.

Забележка. За външно опънати елементи с малки ексцентриситети,

3.26. При проектирането на плочи, пространствено работещи и върху еластична основа, изчислението на напречната армировка ns се извършва, ако условието е изпълнено

3.27. Изчисляването на напречната армировка в наклонени участъци от елементи с постоянна височина (фиг. 5) трябва да се извърши съгласно формулата

n с Q | % £ m t /? a _ x F \\ 4-2 m t /? а _ Х Г 0 sin о-тQe. (39)

Фиг. 5. Схемата на усилията в напречното сечение, наклонена към надлъжната ос на стоманобетонния елемент, при изчисляването му според силата върху действието на опорната сила на полюса a - натоварването се прилага от страната на отпочиналата gr * "и тебешир-t"; б - натоварването се прилага от страната на сгъстеното лице на мемезита

където Qi е напречната сила, действаща в наклонен участък, т.е. резултата от всички напречни сили от външен товар, разположен от едната страна на въпросната коса секция;

2m a R ax Fx и Smatfa-xfoSincc - сумата от напречните сили, възприемани съответно от скоби и огънати пръти, пресичащи наклонен участък; а - ъгълът на наклон на огънатите пръти към надлъжната ос на елемента в наклонен участък.

Ако външното натоварване действа върху елемента от страната на неговото удължено лице, както е показано на фиг. 5, l, изчислената стойност на напречната сила Qi се определя по формулата Q. * co * p. (40)

където Q е величината на напречната сила в референтния участък;

Qo е резултатът от външното натоварване, действащо върху елемента в рамките на проекционната дължина на наклонената секция с върху надлъжната ос на елемента;

W е стойността на силата на противоналягане, действаща на наклонена ос, определена в съответствие с параграф 1.16 от тези стандарти.

Ако към компресираната повърхност на елемента се прилага външно натоварване, както е показано на фиг. 5.6, тогава количеството Q 0 във формула (40) не се взема предвид.

3.28. Ако съотношението на изчислената дължина на елемента и неговата височина е по-малко от 5, изчисляването на стоманобетонните елементи за действието на срязващите сили трябва да се извърши в съответствие с параграф 1.10 от тези стандарти за основните напрежения на опън.

3.29. Изчисляването на гъвкави и вискозно компресирани елементи с постоянна височина, подсилени със скоби, може да се извърши в съответствие с параграф 3.34 от глава SNNP 11-21-75, като се вземат предвид изчислените коефициенти k „. n s rp (т. приети в тези стандарти.

3.30. Разстоянието между напречните пръти (скобите), между края на предишното и началото на последващото огъване, както и между опората и края на огъването, най-близо до опората, не трябва да бъде повече от и * ос. определено по формулата

М

3.31. За елементи с променлива височина с наклонено изпънато лице (фиг. 6) се добавя допълнителна напречна сила Q * в дясната страна на формула (39). равна на проекцията на силата в надлъжната армировка, разположена на наклонената страна спрямо нормалата към оста на елемента, определена по формулата

P "s 6. Схема на усилията в наклонен участък на елемент от стоманобетонна конструкция с наклонена опъната повърхност при изчисляването му според якостта на опън

където M е огъващият момент в участъка, нормален спрямо надлъжната ос на елемента, минаващ през началото на наклонения участък в опъната зона; g е разстоянието от резултиращата сила в армировката А до резултиращата сила в компресираната зона от бетон в същия участък;

О е ъгълът на наклон на армировката А към оста на елемента.

Забележка. В случаите, когато височината на елемента намалява с увеличаване на огъващия момент, стойността

3.32. Изчисляването на конзолата, дължината на която / * е равна или по-малка от височината му в референтния участък А (къс конзолен), трябва да се извърши по метода на теорията на еластичността, както за хомогенно изотропно тяло.

Силите на опън, определени чрез изчислението в конзолните секции, трябва да бъдат напълно приети от армировката при напрежения, които не надвишават проектните съпротивления /? а. като се вземат предвид коефициентите, приети в тези стандарти.

За конзоли с постоянна или променлива височина на сечението при I * ^ 2 m е разрешено да се вземе схемата на основните напрежения на опън в референтната секция под формата на триъгълник с ориентация на основните напрежения под ъгъл 45 ° по отношение на еталонния участък.

Площта на напречното сечение на скобите или завоите, пресичащи опорния участък, трябва да се определя по формулите:

P * "0,71 F x, (44)

където P е резултатното външно натоварване; и - разстоянието от получения външен товар до еталонната секция.

3.33. Изчисляването на секциите, наклонени към надлъжната ос на елемента върху действието на огъващия момент, трябва да се извърши съгласно формулата

* в p с M ^ m t R t F t z + S t, R, F 0 z 0 +2 t L R t F x z x, (45)

където M е моментът на всички външни сили (включително обратно налягане), разположени от едната страна на разглеждания участък, спрямо оста. преминаване през точката на прилагане на резултиращата сила в сгъстената зона и перпендикулярно на равнината на действие на момента; m M R x F a z, 2m x R x F o z 0. Zm a R x F x z x - сумата от моментите спрямо една и съща ос, съответно от силите в надлъжната армировка, в огънатите пръти и скоби, пресичащи опъната зона на наклонената секция; d 0. z x - рамене на усилията в надлъжната армировка. в огънати пръти и скоби спрямо същата ос (фиг. 7).

Фиг. 7. Схема на усилията в секцията, наклонена към надлъжната ос на стоманобетонния елемент, когато се изчислява според силата на огъващия момент

Височината на сгъстената зона в наклонен участък, измерена нормално спрямо надлъжната ос на елемента, се определя в съответствие с параграфи. 3.14-3.23 от тези стандарти.

Изчислението по формулата (45) трябва да се направи за секции, проверени за якост под действието на напречни сили, както и:

в участъци, преминаващи през точки на промяна в зоната на надлъжна опъната армировка (точки на теоретично счупване на армировката или промени в нейния диаметър);

на места рязка промяна в измерението на напречното сечение на елемента.

3.34. Елементите с постоянна или плавно променяща се височина на секцията не се изчисляват от силата на наклонената секция върху действието на огъващия момент в един от следните случаи:

а) ако цялата надлъжна армировка е приведена към опора или до края на елемента и има достатъчно закрепване;

б) ако стоманобетонните елементи са изчислени в съответствие с параграф 1.10 от настоящите стандарти;

в) в плоча, пространствено работещи конструкции или в конструкции върху еластична основа;

г) ако надлъжните удължени пръти, отрязани по дължината на елемента, са навити извън нормалната секция, в която те не се изискват при изчисляване, до дължината<о, определяемую по формуле

където Q е напречната сила в нормален участък, преминаващ през точката на теоретично счупване на пръта;

F 0. a - съответно площта на напречното сечение и ъгълът на наклон на огънатите пръти, разположени в рамките на дължината на площадката<о;

YAG е силата в скобите на единица дължина на елемент в сечение с дължина до, определена по формулата

d е диаметърът на разкъсания прът, вж

3.35. При ъглови съединения на масивни стоманобетонни конструкции (фиг. 8), необходимия брой конструктивна армировка F 0 се определя от състоянието на силата на наклонената секция, минаваща по дължината на бисектрисата на входящия ъгъл към действието на огъващия момент *

Фиг. 8. Схемата за подсилване на ъглови фуги от масивни стоманобетонни конструкции

този. В този случай рамото на вътрешната двойка сили r в наклонен участък трябва да се приеме равна на рамото на вътрешната двойка сили на най-малкия корен участък R * на свързващите елементи.

ИЗЧИСЛЯВАНЕ НА БЕЗОПАСНИ БЕТОННИ ЕЛЕМЕНТИ ЗА ДЪЛЖЕНИЕ

3.36. Изчисляването на елементите на стоманобетонните конструкции за издръжливост трябва да се направи чрез сравняване на крайните напрежения в бетон и опън на армировката със съответното изчислено бетонно съпротивление

и армировка R%, определена в съответствие с параграфи. 2.13 и 2.19 от тези стандарти. Компресираната устойчивост на издръжливост не се изчислява.

3.37. При устойчиви на напукване елементи ръбовите напрежения в бетона и армировката се определят чрез изчисление като за еластично тяло, но дадени секции в съответствие с параграф 2.22 от тези стандарти.

При неустойчивите елементи трябва да се определят площта и моментът на съпротивление на намаления участък, без да се взема предвид опънатата зона на бетона. Напреженията на клапана трябва да се определят в съответствие с точка 4.5 от тези стандарти.

3.38. В елементите на стоманобетонните конструкции при изчисляване на издръжливостта на наклонени участъци основните напрежения на опън се възприемат от бетон, ако стойността им не надвишава R p. Ако главното

напреженията на опън надвишават R p, тогава техните получени резултати трябва да бъдат напълно прехвърлени към напречната армировка с напрежения в нея, равни на проектните съпротивления R,.

3.39. Величината на основните напрежения на опън върху hl трябва да се определя по формулите:

4. ИЗЧИСЛЕНИЕ НА ЕЛЕМЕНТИ НА БОЛНИ БЕТОНИ СТРУКТУРИ ПО ГРАНИЧНИТЕ ДЪРЖАВИ НА ВТОРА ГРУПА

ИЗЧИСЛЯВАНЕ НА БЕЗОПАСНИ БЕТОННИ ЕЛЕМЕНТИ ЗА УДАРЯНЕ

Във формули (48) - (50): o * и t са нормалните и срязващите напрежения съответно в бетона;

Ia е инерционният момент на намалената секция спрямо центъра на тежестта;

S n е статичният момент на частта на намаления участък, лежаща от едната страна на оста, на нивото на която се определят тангенциалните напрежения;

y е разстоянието от центъра на тежестта на намаления участък до линията, на нивото на която се определя напрежението;

b - ширина на секцията на същото ниво.

За елементи на правоъгълно сечение тангенциалното напрежение m може да се определи по формулата

където 2 \u003d 0,9 L

Във формула (48) напреженията на опън трябва да се въвеждат със знак плюс, а компресионните - със знак минус.

Във формулата (49) знакът минус се приема за ексцентрично компресирани елементи, знакът плюс - за ексцентрично разширени.

Когато се вземат предвид нормалните напрежения, действащи в посока, перпендикулярна на оста на елемента, основните напрежения на опън се определят в съответствие с параграф 4.11 от SNiP N-21-75 (формула 137).

4.1. Изчисляването на стоманобетонните елементи според образуването на пукнатини трябва да се извърши:

за елементи под налягане, разположени в зона с променливо ниво на водата и подложени на периодично замръзване и размразяване, както и за елементи, които трябва да бъдат водоустойчиви, като се вземат предвид инструкциите. 1.7 и 1.15 от тези стандарти;

при наличието на специални изисквания на стандартите за проектиране за определени видове хидравлични конструкции.

4.2. Изчислението, но образуването на пукнатини, нормални спрямо надлъжната ос на елемента, трябва да се направи:

а) за централно опънати елементи съгласно формулата

n c ff

б) за огъващи елементи съгласно формулата

"см<т л у/?рц V, . (53)

където shea и y са коефициентите, приети съгласно инструкциите на точка 3.5 от тези правила;

Моментът на съпротивление на намаления участък, определен по формулата

тук 1 a е инерционният момент на намаления участък;

y c е \u200b\u200bразстоянието от центъра на тежестта на намаленото сечение до сгъстеното лице;

в) за ексцентрично компресирани елементи съгласно формулата

където F a е площта на намаления участък;

г) за екстрацентрови опънати елементи съгласно формулата

4.3. Изчисляването на образуването на пукнатини под действието на многократно повтарящи се товари трябва да се направи от условието

n s ** N * n (57)

където op е максималното нормално напрежение на опън в бетона, определено чрез изчисление в съответствие с изискванията на параграф 3.37 от тези стандарти.

ИЗЧИСЛЯВАНЕ НА БЕЗОПАСНИ БЕТОННИ ЕЛЕМЕНТИ ЗА УДАРЯНЕ

4.4. Ширината на отвора на пукнатината, т. М., Нормална спрямо надлъжната ос на елемента, трябва да се определя по формулата

около t - * C d »1 7 (4-100 c) V" d. (58)

където k е коефициент, приет равен на: за огънати и ексцентрично компресирани елементи - 1; за централно и ексцентрично разширени елементи-1,2; с многоредова подредба на армировката - 1.2;

С d-коефициент, приет при счетоводството:

краткотрайни товари - 1;

постоянни и временни дългосрочни товари - 1,3;

многократно повтарящ се товар: с въздушно сухо състояние на бетон - C a -2-p a. където p * е коефициентът на асиметрия на цикъла;

с водонаситено състояние на бетон - 1.1;

1) - коефициент, приет равен на: с армировка на пръта: периодичен профил - 1; гладка - 1.4.

с телена армировка:

периодичен профил-1,2; гладка - 1,5;

<7а - напряжение в растянутой арматуре, определяемое по указаниям п. 4.5 настоящих норм, без учета сопротивления бетона растянутой зоны сечения; Онач - начальное растягивающее напряжение в арматуре от набухания бетона; для конструкций, находящихся в воде,- 0и«ч=2ОО кгс/см 1 ; для конструкций, подверженных длительному высыханию, в том числе во время строительства. - Ои«ч=0; ц-коэффициент армирования сечения,

взето равно на p \u003d .---, но не

повече от 0,02; d е диаметърът на арматурните пръти, mm

за централно опънати елементи

за ексцентрично разтегнати и ексцентрично компресирани елементи с големи ексцентричности

N (e ± r) F * z

Във формули (59) и (61): g е рамото на вътрешната двойка сили, взето според резултатите от изчисляването на напречното сечение за якост;

e е разстоянието от центъра на тежестта на площта на напречното сечение на армировката A до точката на прилагане на надлъжната сила JV.

Във формула (61) знакът плюс се приема за ексцентрично напрежение, а знакът минус за ексцентрично компресиране.

За ексцентрично опънатите елементи с малки ексцентриситети трябва да се определи по формула (61) с заместване на стойността e-far в „

По стойност - --- за армировка

A и „a _- --- за армировка A“.

Ширината на отваряне на пукнатина, определена чрез изчисление при липса на специални защитни мерки, посочени в параграф 1.7 от тези стандарти, не трябва да бъде по-голяма от стойностите, дадени в таблицата 15.

SNiP II-23-81 *
  В замяна
  SNiP II-B.3-72;
  SNiP II-I.9-62; СН 376-67

СТОМАННИ СТРУКТУРИ

1. ОБЩИ РАЗПОРЕДБИ

1.1. Тези стандарти трябва да се спазват при проектирането на стоманени конструкции на сгради и конструкции за различни цели.

Стандартите не се прилагат при проектирането на стоманени конструкции на мостове, транспортни тунели и тръби под насипи.

При проектиране на стоманени конструкции при специални експлоатационни условия (например проекти на доменни пещи, главни и технологични тръбопроводи, резервоари със специално предназначение, конструкции на сгради, изложени на сеизмични, интензивни температурни въздействия или агресивни атмосфери, конструкции на морски хидравлични конструкции), конструкции на уникални сгради и структури, както и специални видове структури (например, предварително напрегнати, пространствени, висящи) тон отговаря на допълнителните изисквания, които отразяват характеристиките на тези структури съобразно действащите наредби, одобрени от СССР-членка или се съгласиха.

1.2. При проектирането на стоманени конструкции трябва да се спазват стандартите SNiP за защита на строителните конструкции от корозия и стандарти за пожарна безопасност при проектиране на сгради и конструкции. Не се допуска увеличаване на дебелината на валцувани изделия и стени на тръби с цел защита на конструкциите от корозия и повишаване на пожароустойчивостта на конструкциите.

Всички структури трябва да са достъпни за наблюдение, почистване, боядисване и не трябва да задържат влага и да пречат на вентилацията. Затворените профили трябва да бъдат запечатани.

1.3 *. При проектиране на стоманени конструкции трябва:

изберете оптималната технико-икономическа схема на конструкции и секции на елементите;

прилагайте рентабилни профили за наем и ефективни стомани;

кандидатстват за сгради и конструкции, като правило, за унифицирани стандартни или стандартни проекти;

прилагайте прогресивни структури (пространствени системи от стандартни елементи; конструкции, които комбинират носещи и ограждащи функции; предварително напрегнати, окабелени, ламаринени и комбинирани конструкции от различни стомани);

осигуряват производственост на производството и монтажа на конструкции;

прилагайте дизайни, които осигуряват най-малко трудоемкостта на тяхното производство, транспортиране и монтаж;

осигуряват по правило производство на конструкции и техните конвейерни или големи блокови инсталации;

предвиждат използването на фабрични връзки на прогресивни типове (автоматично и полуавтоматично заваряване, фланцови фуги, с фрезовани краища, на болтове, включително с висока якост и др.);

осигуряват като правило монтажни връзки на болтове, включително такива с висока якост; заварени монтажни фуги се допускат с подходяща обосновка;

спазват държавните стандарти за проектиране на съответния тип.

1.4. При проектирането на сгради и конструкции е необходимо да се приемат структурни схеми, които гарантират здравината, стабилността и пространствената неизменност на сградите и конструкциите като цяло, както и техните отделни елементи по време на транспортиране, монтаж и експлоатация.

1,5 *. Стоманите и материалите на фугите, ограниченията за използването на стомани C345T и C375T, както и допълнителните изисквания към доставената стомана, предвидени в държавните стандарти и стандартите на CMEA или техническите спецификации, трябва да бъдат посочени в работните (KM) и подробно (KMD) чертежи на стоманените конструкции и в документацията за материали за поръчка.

В зависимост от характеристиките на конструкциите и техните възли, беше необходимо да се посочи класът на непрекъснатост при поръчка.

1.6 *. Стоманените конструкции и тяхното изчисление трябва да отговарят на изискванията "Надеждност на строителните конструкции и основи. Основни принципи за изчисление" и ST SEV 3972 - 83 "Надеждност на строителните конструкции и основи. Стоманени конструкции. Основни принципи за изчисляване."

1.7. Схемите за сетълмент и основните предпоставки за изчисление трябва да отразяват действителните условия на работа на стоманените конструкции.

Като цяло стоманените конструкции трябва да се изчисляват като единна пространствена система.

При разделянето на единични пространствени системи на отделни плоски структури трябва да се вземе предвид взаимодействието на елементи помежду си и с основата.

Изборът на дизайнерски схеми, както и методите за изчисляване на стоманените конструкции, трябва да бъдат направени, като се вземе предвид ефективното използване на компютрите.

1.8. Изчисляването на стоманените конструкции по правило трябва да се извършва, като се вземат предвид нееластичните деформации на стоманата.

За статично неопределими конструкции, методът на изчисляване на които, като се вземат предвид нееластичните деформации на стоманата, не е разработен, проектните сили (огъване и въртящи моменти, надлъжни и напречни сили) трябва да се определят при поемане на еластични деформации на стоманата по недеформирана схема.

С подходящото проучване на възможностите, изчислението е позволено да се извърши по деформирана схема, която отчита ефекта от движението на конструкциите под товар.

1.9. Елементите на стоманените конструкции трябва да имат минимални секции, които отговарят на изискванията на тези стандарти, като се вземат предвид гамата от валцувани продукти и тръби. В съставените секции, установени чрез изчисление, под напрежението не трябва да надвишава 5%.

2. МАТЕРИАЛИ ЗА СТРОИТЕЛСТВА И ВРЪЗКИ

2.1 *. В зависимост от степента на отговорност на конструкциите на сградите и конструкциите, както и от условията на експлоатацията им, всички структури са разделени на четири групи. Стоманата за стоманени конструкции на сгради и конструкции трябва да се вземе според таблицата. 50 *.

Стоманата за конструкции, изградени в климатични райони I 1, I 2, II 2 и II 3, но експлоатирани в отопляеми помещения, трябва да се приема както за климатичен регион II 4, съгласно таблица 50 *, с изключение на стомана C245 и C275 за конструкцията на група 2.

За фланцови фуги и рамкови единици трябва да се използва валцована стомана съгласно TU 14-1-4431 – 88.

2.2 *. За заваряване на стоманени конструкции е необходимо да се прилагат: електроди за ръчно дъгово заваряване съгласно GOST 9467-75 *; заваръчна тел в съответствие с GOST 2246 - 70 *; флюси в съответствие с GOST 9087 - 81 *; въглероден диоксид в съответствие с GOST 8050 – 85.

Използваните заваръчни материали и заваръчната технология трябва да осигуряват стойност на временното съпротивление на заваръчния метал, не по-ниска от стандартната стойност на временното съпротивление R unосновния метал, както и стойностите на твърдост, здравина и удължение на метала на заварените съединения, установени от съответните нормативни документи.

2.3 *. Отливки (носещи части и др.) За стоманени конструкции трябва да бъдат проектирани от класове 15L, 25L, 35L и 45L от въглеродна стомана, отговарящи на изискванията за групи II или III за леене съгласно GOST 977 - 75 *, както и сив чугун от степени СЧ15, СЧ20, СЧ25 и СЧ30, отговарящи на изискванията на GOST 1412 – 85.

2,4 *. За болтови фуги трябва да се използват стоманени болтове и гайки, които отговарят на изискванията *, GOST 1759.4. - 87 * и GOST 1759.5 - 87 * и шайби, които отговарят на изискванията *.

Болтовете трябва да бъдат присвоени в съответствие с таблица 57 * и *, *, GOST 7796-70 *, GOST 7798-70 *, а при ограничаване на деформацията на ставите - съгласно GOST 7805-70 *.

Ядките трябва да се използват в съответствие с GOST 5915 - 70 *: за болтове от класове на якост 4.6, 4.8, 5.6 и 5.8 - гайки от клас на якост 4; за болтове от класове на сила 6.6 и 8.8 - гайки от якостни класове 5 и 6, съответно, за болтове от клас на якост 10.9 - гайки от клас на якост 8.

Трябва да се използват шайби: кръгли съгласно GOST 11371 - 78 *, коси в съответствие с GOST 10906 - 78 * и пружина нормална съгласно GOST 6402 – 70*.

2,5 *. Изборът на стоманени класове за фундаментните болтове трябва да бъде направен според, а конструкцията и размерите им да се вземат според *.

Болтове (U-образни) за закрепване на скоби на антенни комуникационни конструкции, както и U-образни и основни болтове на надземни предавателни електропроводи и комутационни устройства трябва да се използват от стоманени марки: 09Г2С-8 и 10Г2С1-8 в съответствие с GOST 19281 - 73 * с допълнително изискване за якост на удар при температура минус 60 ° C не по-малко от 30 J / cm 2 (3 kgf × m / cm 2) в климатичния регион I 1; 09G2S-6 и 10G2S1-6 съгласно GOST 19281 - 73 * в климатични райони I 2, II 2 и II 3; VSt3sp2 в съответствие с GOST 380 - 71 * (от 1990 г., St3sp2-1 в съответствие с GOST 535 - 88) във всички останали климатични райони.

2,6 *. Трябва да се използват гайки за фундамент и U-болтове:

за болтове, изработени от стомана клас VSt3sp2 и 20 - клас на якост 4 съгласно GOST 1759.5 – 87*;

за болтове от стоманени марки 09G2S и 10G2S1 - клас на якост не по-нисък от 5 съгласно GOST 1759.5 - 87 *. Разрешено е използването на гайки от стоманени класове, приети за болтове.

Гайки за фундамент и U-болтове с диаметър по-малък от 48 мм трябва да се използват съгласно GOST 5915 - 70 *, за болтове с диаметър повече от 48 мм - според GOST 10605 – 72*.

2,7 *. Болтовете с висока якост трябва да се използват в съответствие с *, * и TU 14-4-1345 - 85; ядки и шайби към тях - според GOST 22354 - 77 * и *.

2,8 *. За носещи елементи на висящи покрития, проводници за VL и опори за комутационни апарати на външни и външни съоръжения, мачти и кули, както и предварително напрегнати елементи в предварително напрегнати конструкции, трябва да се използват следните:

спираловидни въжета съгласно GOST 3062 - 80 *; ГОСТ 3063 - 80 *, GOST 3064 – 80*;

двойни въжета съгласно GOST 3066 - 80 *; ГОСТ 3067 - 74 *; ГОСТ 3068 - 74 *; ГОСТ 3081 - 80 *; ГОСТ 7669 - 80 *; ГОСТ 14954 – 80*;

въжета затворен лагер в съответствие с GOST 3090 - 73 *; ГОСТ 18900 - 73 * GOST 18901 - 73 *; ГОСТ 18902 - 73 *; ГОСТ 7675 - 73 *; ГОСТ 7676 – 73*;

снопове и нишки от успоредни проводници, оформени от телено въже, което отговаря на изискванията на GOST 7372 – 79*.

2.9. Физическите характеристики на материалите, използвани за стоманени конструкции, трябва да се вземат в съответствие с приложение. 3.

3. ХАРАКТЕРИСТИКИ НА ИЗЧИСЛЕНИЕТО НА МАТЕРИАЛИТЕ И СЪЕДИНЕНИЯТА

3.1 *. Изчисленото съпротивление на валцувани продукти, огънати профили и тръби за различни видове стресови условия трябва да се определя по формулите, дадени в табл. 1 *.

Таблица 1 *

Стресово състояние		символ	Проектна устойчивост на валцувани продукти и тръби
стречинг,	Сила на добив	R y	R y \u003d R yn /g m
компресия и огъване	Чрез временна съпротива	R u	R u \u003d R un /g m
		R s	R s \u003d0,58R yn / g m
Раздробяване на крайната повърхност (ако има такава)		R p	R p \u003d R un /g m
Локално раздробяване в цилиндрични панти (щифтове) с плътно докосване		R lp	R lp  \u003d 0,5R un / g m
Диаметрално компресиране на ролките (със свободен контакт в конструкции с ограничена подвижност)		R cd	R cd  \u003d 0,025R un / g m
Разтягане в посока на дебелината на валцувания продукт (до 60 мм)		R th	R th  \u003d 0,5R un / g m
Обозначението, прието в таблицата. 1 *:
g m - коефициент на надеждност на материала, определен в съответствие с точка 3.2 *.

3.2 *. Стойностите на коефициентите на безопасност за материала на валцувани продукти, огънати профили и тръби трябва да се вземат съгласно таблицата. 2 *.

Таблица 2 *

Държавен стандарт или спецификации за наем	Фактор за надеждност на материалите g m
(с изключение на стомани S590, S590K); TU 14-1-3023 - 80 (за кръг, квадрат, лента)	1,025
(стомана S590, S590K); ГОСТ 380 - 71 ** (за кръг и квадрат с размери, които не са намерени в TU 14-1-3023 - 80); ГОСТ 19281 - 73 * [за кръг и квадрат със сила на провлачване до 380 MPa (39 kgf / mm 2) и размери, които не са намерени в TU 14-1-3023 – 80]; *; *	1,050
ГОСТ 19281 - 73 * [за окръжност и квадрат със сила на провлачване над 380 MPa (39 kgf / mm 2) и размери, които не са намерени в TU 14-1-3023 - 80]; ГОСТ 8731 - 87; TU 14-3-567 – 76	1,100

Конструкционната устойчивост на опън, сгъстяване и огъване на ламарина, широколентова универсална и конструкционна стомана е дадена в табл. 51 * тръби - в таблицата. 51 a. Проектното съпротивление на огънатите профили трябва да се приема равно на проектното съпротивление на ламарината, от която са направени, като в същото време е разрешено да се вземе предвид втвърдяването на листовата стомана в зоната на огъване.

Конструкционните съпротивления от кръгла, квадратна и лентова стомана трябва да се определят от таблицата. 1 *, приемайки стойности R yn  и R un равна съответно на силата на провлачане и временна устойчивост съгласно TU 14-1-3023 - 80, GOST 380 - 71 ** (от 1990 г. GOST 535 - 88) и GOST 19281 – 73*.

Конструкционната устойчивост на валцуването на раздробяване на крайната повърхност, локалното раздробяване в цилиндрични съединения и диаметричното сгъстяване на ролките са дадени в таблица. 52 *.

3.3. Конструкционната устойчивост на отливки от въглеродна стомана и сиво желязо трябва да се вземе съгласно таблицата. 53 и 54.

3.4. Проектната устойчивост на заварени съединения за различни видове стави и напрежения трябва да се определя по формулите, дадени в таблицата. 3.

Таблица 3

Заварени фуги	Състояние на напрежението		символ	Проектна устойчивост на заварени съединения
приклад	Компресия. Разтягане и огъване при автоматично, полуавтоматично или ръчно заваряване с физическо	Сила на добив	R wy	R wy  \u003d R y
	контрол на качеството на шевовете	Чрез временна съпротива	R wu	R wu  \u003d R u
	Опъване и огъване при автоматично, полуавтоматично или ръчно заваряване	Сила на добив	R wy	R wy  \u003d 0.85R y
	изместване		R ws	R ws  \u003d R s
С филе шевове	Филийка (условно)	За заваръчен метал	R wf
		За граници на метални синтези	R wz	R wz  \u003d 0.45R un
Забележки: 1. За заваръчни шевове, извършвани с ръчно заваряване, стойностите R wun  трябва да се приемат равни на стойностите на временната якост на опън на метала за заваряване, посочени в GOST 9467-75 *. 2. За заваръчни шевове, извършвани чрез автоматично или полуавтоматично заваряване, стойността на R wun трябва да се вземе съгласно таблицата. 4 * тези стандарти. 3. Стойностите на коефициента на надеждност на заваръчния материал g wm   трябва да е равно: 1.25 - при стойности R wun  не повече от 490 MPa (5000 kgf / cm 2); 1.35 - при стойности R wun  590 MPa (6000 kgf / cm 2) и повече.

Проектното съпротивление на стиковите съединения на елементи от стомани с различно регулаторно съпротивление трябва да се приема, както за задните фуги от стомана с по-ниско стандартно съпротивление.

Конструкционното съпротивление на заварения метал на заварени съединения с филета заварки е дадено в табл. 56.

3.5. Конструкционното съпротивление на единичните болтови връзки трябва да се определя по формулите, дадени в таблицата. 5 *.

Изчисленото съпротивление на срязващи и опъващи болтове е дадено в табл. 58 *, раздробяване на елементите, свързани чрез болтове, - в таблицата. 59 *.

3,6 *. Прогнозна якост на опън на фундаментните болтове R ба

R ба = 0,5R. (1)

Прогнозна якост на опън на U-болтове R bvпосочени в точка 2.5 *, трябва да се определят по формулата

R bv \u003d 0,45R un. (2)

Изчислените якости на опън на фундаментните болтове са дадени в табл. 60 *.

3.7. Прогнозна якост на опън на болтовете с висока якост R bh  трябва да се определя по формулата

R bh = 0,7R  кок, (3)

където R b  ООН - най-малкото временно съпротивление на болт срещу пролука, прието съгласно табл. 61 *.

3.8. Прогнозна якост на опън от стоманена тел с висока якост R dhизползвани под формата на снопове или нишки трябва да се определят по формулата

R dh = 0,63R un. (4)

3.9. Стойността на проектното съпротивление (сила) към стоманеното въже за опън трябва да се приеме равна на стойността на якостта на опън на въжето като цяло, установена от държавни стандарти или технически спецификации за стоманени въжета, разделена на коефициента на надеждност g m = 1,6.

Таблица 4 *

Степени на тел (съгласно GOST 2246 - 70 *) за автоматично или полуавтоматично заваряване		Прахови степени	Нормативни стойности
потопена дъга (GOST 9087) – 81*)	във въглероден диоксид (в съответствие с GOST 8050 - 85) или в сместа му с аргон (съгласно GOST 10157 – 79*)	тел (съгласно GOST 26271 – 84)	устойчивост на заваръчен метал R wunMPa (kgf / cm 2)
Sv-08, Sv-08A	–	–	410 (4200)
	–	–	450 (4600)
	St-08G2S	PP-AN8, PP-AN3	490 (5000)
Sv-10NMA, Sv-10G2	Sv-08G2S *	–	590 (6000)
St-09HN2GMYU	Sv-10HG2SMA Sv-08HG2DYU	–	685 (7000)
* При заваряване с телени стойности Sv-08G2S R wun  трябва да се приема равен на 590 MPa (6000 kgf / cm 2) само за филе заварки k f £ 8 мм в стоманени конструкции със сила на провлачване от 440 MPa (4500 kgf / cm 2) и повече.

Таблица 5 *

		Конструкционни съпротивления с едно болтови връзки
Стресово състояние	символ	клас болтове за рязане и разтягане			смачкване на свързаните елементи от стомана със сила на провлачване до 440 MPa
		4.6; 5.6; 6.6	4.8; 5.8	8.8; 10.9	(4500 кгс / см 2)
	R bs	R bs \u003d0,38R кок	R bs\u003d 0.4R кок	R bs\u003d 0.4R кок	–
разширение	R bt	R bt s \u003d0,38R кок	R bt \u003d0,38R кок	R bt \u003d0,38R кок	–
	R bp
а) болтове от клас на точност A		–	–	–
б) болтове от клас В и С		–	–	–
Забележка. Разрешено е да се използват болтове с висока якост без регулируемо напрежение от клас стомана 40X „select“, докато изчисленото съпротивление R bs  и R btтрябва да се определят като за болтове от клас 10.9, а проектното съпротивление, както за болтовете от клас на точност В и С. Болтове с висока якост съгласно TU 14-4-1345 - 85 е позволено да се използва само при разтягане.

4 *. СЧЕТОВОДСТВО НА УСЛОВИЯ НА РАБОТА И ЦЕЛ НА ДИЗАЙНИ

При изчисляване на конструкции и фуги трябва да се има предвид следното: коефициенти на надеждност по предназначение g n приети в съответствие с Правилата за отчитане степента на отговорност на сградите и конструкциите при проектирането на конструкции;

коефициент на надеждност г   ф  \u003d 1,3 за конструктивни елементи, изчислени за здравина с използване на проектни съпротивления R u;

фактори на условията на труд g c   и коефициенти на условията на работа на съединението g b взети според таблицата. 6 * и 35 *, раздели от тези стандарти за проектиране на сгради, конструкции и конструкции, както и адж. 4 *.

Таблица 6 *

Структурни елементи	Коефициенти на условията на труд g s
1. Твърди греди и компресирани елементи на подови ферми под залите на театри, клубове, кина, под трибуните, под помещенията на магазини, книжарници и архиви и др., Като теглото на таваните е равно или по-голямо от времето на натоварване	0,9
2. Колони от обществени сгради и кули на водни кули	0,95
3. Компресирани основни елементи (с изключение на поддържащите) на композитна решетка с Т-образно сечение от ъглите на заварени ферми на покрития и тавани (например, ферми и подобни ферми) с гъвкавост л ³ 60	0,8
4. Твърди греди при изчисляване на общата стабилност при j b 1,0	0,95
5. Затягания, пръти, скоби, висулки от валцувана стомана	0,9
6. Елементи на основните конструкции на покрития и тавани:
а) компресиран (с изключение на затворени тръбни секции) при изчисляване на стабилността	0,95
б) опъната в заварени конструкции	0,95
в) опънати, сгъстени, както и уплътнителни накладки в болтови конструкции (с изключение на конструкции върху болтове с висока якост), изработени от стомана с якост на провлачване до 440 MPa (4500 kgf / cm 2), носещи статично натоварване при изчисляване на якостта	1,05
7. Непрекъснати композитни греди, колони, както и стоманени плочи от стомана с якост на добив до 440 MPa (4500 kgf / cm 2), носещи статично натоварване и направени с помощта на болтови съединения (с изключение на фуги с болтове с висока якост) при изчисляване на якостта	1,1
8. Напречни сечения на валцувани и заварени елементи, както и стоманени плочи с якост на провлачване до 440 MPa (4500 kgf / cm 2) при съединенията на болтове (с изключение на фугите на болтове с висока якост), които носят статично натоварване при изчисляване на якостта:
а) твърди греди и колони	1,1
б) пръчкови конструкции и тавани	1,05
9. Компресирани решетъчни елементи на пространствени решетъчни конструкции от единични равни и равни (прикрепени от по-голям рафт) ъгли:
а) прикрепена директно към коланите от един рафт със заварки или два болта или повече, поставени по ъгъла:
скоби според фиг. 9 *, и	0,9
дистанционери според фиг. 9 *, b, в	0,9
скоби според фиг. 9 *, в,   г, г	0,8
б) прикрепен директно към коланите с един рафт, един болт (освен както е посочено в позиция 9, в тази таблица), както и прикрепен през фитингите, независимо от вида на връзката	0,75
в) със сложна напречна решетка с единични болтови съединения съгласно фиг. 9 *, е	0,7
10. Компресирани елементи от единични ъгли, прикрепени от един рафт (за неравни ъгли само от по-малък рафт), с изключение на конструктивни елементи, посочени в поз. 9 от тази таблица, скоби съгласно фиг. 9 *, бприкрепени директно към коланите със заварки или два болта или повече, поставени по протежение на ъгъла, и плоски ферми от единични ъгли	0,75
11. Стоманени основни плочи със сила на провлачване до 285 MPa (2900 kgf / cm 2), носещи статично натоварване, дебелина, мм:
	1,2
б) над 40 до 60	1,15
в) над 60 до 80	1,1
Забележки: 1. Коефициенти на условията на труд g s   1 не трябва да се взема предвид едновременно при изчисляването. 2. Коефициентите на работните условия, дадени съответно в поз. 1 и 6, с; 1 и 7; 1 и 8; 2 и 7; 2 и 8, а; 3 и 6, в, при изчисляването трябва да се вземат предвид едновременно. 3. Коефициентите на работните условия, дадени в поз. 3; 4; 6, а, в; 7; 8; 9 и 10, както и в поз. 5 и 6, b (с изключение на заварени съединителни връзки), когато се изчисляват фугите на разглежданите елементи, не трябва да се взема предвид. 4. В случаите, които не са посочени в тези правила, формулите трябва да се вземат g c \u003d 1.

5. ИЗЧИСЛЕНИЕ НА ЕЛЕМЕНТИ НА СТОМАННИТЕ СТРУКТУРИ ЗА АКСИАЛНИ СИЛИ И ЗАВЪРШВАНЕ

ЦЕНТРАЛНО СТРЕЛИРАНИ И ЦЕНТРАЛНИ КОМПРЕСИРАНИ ЕЛЕМЕНТИ

5.1. Анализ на якост на елементи, подложени на централно напрежение или притискане със сила N, с изключение на посоченото в параграф 5.2, трябва да се извърши съгласно формулата

Изчисляването на силата на напречните сечения в точките на закрепване на опънати елементи от единични ъгли, закрепени с болтове към един рафт, трябва да се извърши съгласно формулите (5) и (6). В този случай стойността g s   във формула (6) трябва да се приеме като добавка. 4 * тези стандарти.

5.2. Анализ на якост на опъващи елементи на стоманени конструкции със съотношението R u/g u > R yчиято работа е възможна дори след като металът достигне силата на провлачване, трябва да се извърши съгласно формулата

5.3. Изчисляване на стабилността на елементи с непрекъснат етап, подложени на централно компресиране със сила Nтрябва да се извърши според формулата

значение к

при 0 £ 2,5

; (8)

при 2.5 £ 4,5

при > 4,5

. (10)

Числови стойности к   са дадени в табл. 72.

5.4 *. Пръчките от единични ъгли се проектират за централно компресиране в съответствие с изискванията, посочени в точка 5.3. При определяне на гъвкавостта на тези пръти радиусът на инерцията на ъгловия участък аз  и прогнозна дължина аз еф  трябва да се приема в съответствие с параграфи. 6.1 – 6.7.

При изчисляване на ленти и решетъчни елементи на пространствени конструкции от единични ъгли трябва да се спазват изискванията на клауза 15.10 * от тези стандарти.

5.5. Компресирани елементи с плътни стени на отворен U-образен участък при л. х 3л. у където л. х   и л. у - изчислената гъвкавост на елемента в равнини, перпендикулярни на осите, съответно х– х  и ш - у (Фиг. 1), се препоръчва да се укрепи с ленти или решетка, докато изискванията на параграфи. 5.6 и 5.8 *.

При липса на ленти или решетки такива елементи, освен изчисляването по формула (7), трябва да бъдат проверени за стабилност с огъващо-торсионна форма на извиване по формулата

където j y - коефициент на надлъжно огъване, изчислен в съответствие с изискванията на точка 5.3;

с

(12)

където ;

а = а х/ з - относителното разстояние между центъра на тежестта и центъра на огъване.

J w - инерционен секторен момент на секцията;

б i  и t i - съответно ширината и дебелината на правоъгълните елементи, съставляващи сечението.

За секцията, показана на фиг. 1а, стойности   и а   трябва да се определя по формулите:

където б = б/з.

5.6. За композитни пресовани пръти, чиито клони са свързани с лайсни или решетки, коефициентът к   относително свободната ос (перпендикулярна на равнината на лентите или решетките) трябва да се определя от формулите (8) - (10) със замяната в тях от   EF, стойност   EF  трябва да се определя в зависимост от стойностите аз еф дадени в табл. 7.

Таблица 7

тип			схема			Намалена гъвкавост аз еф   композитни пръти с напречно сечение
раздел			раздел			с каишки при		с решетки
						J s  л / ( J b b) 5	J s  л / ( J b b) ³ 5
1						(14)	(17)	(20)
2						(15)	(18)	(21)
3						(16)	(19)	(22)
Обозначения, приети в таблицата. 7:
б				- разстоянието между осите на клоните;
л				- разстоянието между центровете на прътите;
л				- най-голямата гъвкавост на целия прът;
l 1 l 2 л 3				- гъвкавостта на отделните клони при огъването им в равнини, перпендикулярни на осите, съответно 1 – 1 , 2 - 2 и 3 - 3, в области между заварените ленти (на светлина) или между центровете на крайните болтове;
А				- площта на напречното сечение на целия прът;
A d1  и A d2				- площ на напречно сечение на скобите на решетките (с напречна решетка - две скоби), разположени в равнини, перпендикулярни на осите, съответно 1 – 1   и 2 – 2;
A d				- площ на напречното сечение на скобата на решетката (с напречна решетка - две скоби), разположени в равнината на едното лице (за триъгълен равностранен прът);
a 1   и a 2				- коефициенти, определени по формулата
където				- размери, определени от фиг. 2;
	n, n 1, n 2, n 3			- коефициенти, съответно определени от формулите;
тук			J b1  и J b3		- инерционни моменти на напречното сечение на клоните, съответно спрямо осите 1 - 1 и 3 - 3 (за секции от типове 1 и 3);
			J b1  и J b2		- един и същ, два ъгъла спрямо осите, съответно 1 - 1 и 2 - 2 (за секция от тип 2);
					- инерционен момент на секция от едната лента спрямо собствената му ос х- x (фиг. 3);
			J s1  и J s2		- инерционни моменти на напречното сечение на една от лентите, разположени в равнини, перпендикулярни на осите, съответно 1 - 1 и 2 - 2 (за секция от тип 2).

В съставни пръти с решетки, в допълнение към изчисляването на стабилността на пръта като цяло, е необходимо да се провери стабилността на отделни клонове в зоните между възлите.

Гъвкавостта на отделните клонове l 1 , l 2   и л 3   в областта между летвите трябва да бъде не повече от 40.

Ако в една от равнините има непрекъснат лист вместо дъски (фиг. 1, б, в) гъвкавостта на клона трябва да се изчислява според инерционния радиус на полусечението спрямо оста му перпендикулярна на равнината на дъските.

В съставни пръти с решетки гъвкавостта на отделните клонове между възлите не трябва да е повече от 80 и не трябва да надвишава дадената гъвкавост аз еф   пръчка като цяло. Позволено е да се вземат по-високи стойности на гъвкавостта на клоните, но не повече от 120, при условие че изчисляването на такива пръти се извършва по деформирана схема.

5.7. Изчисляването на компоненти от ъгли, канали и др., Свързани плътно или чрез уплътнения, трябва да се извърши като твърдо стъпало, при условие че най-големите разстояния в областите между заварените ленти (на светлина) или между центровете на крайните болтове не надвишават:

за компресирани елементи 40 аз

за опънати елементи 80 аз

Тук е радиусът на инерцията аз  трябва да се вземе ъгъл или канал за Т-секции или I-секции спрямо оста, успоредна на равнината на уплътненията, и за напречните сечения - минимални.

В същото време най-малко две уплътнения трябва да бъдат поставени в рамките на дължината на сгъстения елемент.

5.8 *. Изчисляването на свързващите елементи (ленти, решетки) на сгъстените композитни пръти трябва да се извърши на условната напречна сила Q фиквзета постоянна по цялата дължина на пръта и определена по формулата

Q фик = 7,15 × 10 -6 (2330 – E/R y)N/й, (23)*

където N - надлъжна сила в композитния прът;

к - коефициентът на надлъжно огъване, приет за композитния прът в равнината на свързващите елементи.

Условна странична сила Q фик  трябва да се разпространява:

при наличието само на свързващи ленти (решетки) еднакво между лентите (решетките), разположени в равнини, перпендикулярни на оста, спрямо които се проверява стабилността;

при наличие на непрекъснат лист и свързващи нива (решетки) - наполовина между листа и лентите (решетките), разположени в равнини, успоредни на листа;

при изчисляване на равностранен триъгълни композитни пръти, условната напречна сила, приписваща се на системата от свързващи елементи, разположени в една и съща равнина, трябва да се приеме равна на 0,8 Q фик.

5.9. Изчисляването на свързващите ленти и тяхното закрепване (фиг. 3) трябва да се извърши като изчисляване на елементите на дюбелите на дюбела върху:

сила Fрежеща лента според формулата

F = Q s l/б; (24)

път М 1огъване на лентата в нейната равнина според формулата

М 1 = Q s l/2 (25)

където Q s - условна напречна сила на една фасетна лента.

5.10. Изчисляването на свързващите решетки трябва да се извърши като изчисляване на решетъчните решетки. При изчисляване на напречните скоби на напречна решетка с подпори (фиг. 4) трябва да се вземе предвид допълнителна сила N рекламавъзникнали във всяка скоба от компресия на колана и се определят по формулата

(26)

където N - сила в един клон на пръта;

  А - площ на секцията на един клон;

  A d - площ на напречното сечение на една скоба;

а - коефициент, определен по формулата

а = a l 2 /(а 3 =2б 3) (27)

където а, л  и б - размери, посочени на фиг. 4.

5.11. Изчисляването на прътите, предназначени да намалят прогнозната дължина на сгъстените елементи, трябва да се извърши със сила, равна на условната напречна сила в основния компресиран елемент, определена по формулата (23) *.

СЕКТОРНИ ЕЛЕМЕНТИ

5.12. Анализ на якост на елементи (с изключение на греди с гъвкава стена, с перфорирана стена и греди на крана), огънати в една от основните равнини, трябва да се извърши съгласно формулата

(28)

Стойност на напрежение на срязване т   в секции на огънати елементи трябва да отговарят на условието

(29)

Ако има отслабване на стената с отвори за болтове, стойностите т   във формула (29) трябва да се умножи по коефициента а определено по формулата

а = а/(а – г), (30)

където а - стъпка на дупките;

б - диаметър на отвора.

5.13. За да се изчисли силата на стената на гредата в местата на прилагане на товара върху горния колан, както и в носещите секции на гредата, не подсилени с усилватели, трябва да се определи локалното напрежение s loc   според формулата

(31)

където F - изчислената стойност на товара (силата);

аз еф - условната дължина на разпределението на товара, определена в зависимост от условията на опора; за случая на лагер съгласно фиг. 5.

аз еф = б + 2t f, (32)

където t f - дебелина на зоната на горната греда, ако долната греда е заварена (фиг. 5, и) или разстоянието от външния ръб на рафта до началото на кривината на вътрешната стена, ако долната греда е навита (фиг. 5, б).

5.14 *. За стените на гредите, изчислени по формулата (28), трябва да бъдат изпълнени следните условия:

където - нормални напрежения в средната равнина на стената, успоредна на оста на гредата;

с у - същото, перпендикулярно на оста на гредата, включително s loc определено по формулата (31);

т   XY - напрежение на срязване, изчислено по формулата (29), като се вземе предвид формулата (30).

волтаж s x   и с у взети във формула (33) със собствени знаци, както и t xy   трябва да се определят в същата точка на гредата.

5.15. Изчисляване на стабилността на греди от I-сечение, огънати в равнината на стената и отговарящи на изискванията на параграфи. 5.12 и 5.14 *, трябва да се извърши според формулата

където W c - трябва да се определи за компресиран колан;

j b - коефициент, определен от адж. 7 *.

При определяне на стойността j b   на дължина на гредата на дизайна аз еф  трябва да вземете разстоянието между точките на закрепване на сгъстения колан от страничните премествания (възли на надлъжни или напречни връзки, точки на закрепване на твърдия под); при липса на връзки аз еф = л  (където е л - разстояние на лъча) за прогнозната дължина на конзолата: аз еф = л  при липса на закрепване на сгъстения колан в края на конзолата в хоризонтална равнина (тук л - дължина на конзолата); разстоянието между точките на закрепване на сгъстения колан в хоризонталната равнина, когато коланът е фиксиран в края и по дължината на конзолата.

5.16 *. Не е необходимо да се проверява стабилността на лъча:

а) при прехвърляне на товара през непрекъсната твърда настилка, непрекъснато опираща се на колан с компресирана греда и надеждно свързана с него (стоманобетонни плочи, изработени от тежък, лек и клетъчен бетон, плоска и профилирана метална настилка, гофрирана стомана и др.);

б) по отношение на прогнозната дължина на гредата аз еф  до ширината на компресирания колан бненадвишаващи стойностите, определени от формулите на таблицата. 8 * за греди със симетрична I секция и с по-развит компресиран колан, за който ширината на удължения колан е най-малко 0,75 от ширината на компресирания колан.

Таблица 8 *

Заредете местоположението	Най-високи стойности аз еф /бза които не се изисква анализ на стабилността на валцувани и заварени греди (при 1 £ з/б   6 и 15 £ б/т £ 35)
Към горния колан	(35)
Към долния колан	(36)
Независимо от нивото на прилагане на товара, при изчисляване на секцията на гредата между връзките или с чист завой	(37)
Обозначения, приети в таблица 8 *: б  и т - съответно ширината и дебелината на сгъстения колан;   з - разстоянието (височината) между осите на листовете на талията. Забележки: 1. За греди с коланни връзки на болтове с висока якост, стойностите аз еф/бполучени по формулите на таблица 8 * трябва да се умножат по коефициент 1,2. 2. За греди със съотношение б/т /т= 15.

Закрепването на сгънатия колан в хоризонталната равнина трябва да бъде проектирано за действителна или условна странична сила. В този случай трябва да се определи условната напречна сила:

когато са фиксирани в отделни точки съгласно формулата (23) *, в която к   трябва да се определят с гъвкавост л = аз еф/аз  (тук аз Е инерционният радиус на сечението на сгъстения колан в хоризонталната равнина), и N  трябва да се изчислява по формулата

N = (А f + 0,25А ш)R y; (37, а)

с непрекъснато закрепване според формулата

q фик = 3Q фик/л, (37, б)

където q фик - условна напречна сила на единица дължина на гредата;

Q фик - условна сила на срязване, определена по формулата (23) *, в която к   \u003d 1 и N - определя се по формулата (37, а).

5.17. Анализът на якост на елементите, огънати в две основни равнини, трябва да се извърши съгласно формулата

(38)

където х  и ш - координати на разглежданата точка на сечението спрямо основните оси.

В греди, изчислени по формула (38), стойностите на напрежението в стената на гредата трябва да бъдат проверени по формули (29) и (33) в двете основни равнини на огъване.

При изпълнение на изискванията на параграф 5.16 *, и  не се изисква проверка на стабилността на огънатите в две равнини греди.

5.18 *. Анализ на якост на разцепени греди на непрекъснат участък, изработен от стомана с якост на провлачване до 530 MPa (5400 kgf / cm 2), носещ статично натоварване, при спазване на параграфи 5.19 * - 5.21, 7.5 и 7.24 трябва да се извършват, като се отчита развитието на пластични деформации според формулите

при огъване в една от основните равнини при тангенциални напрежения т £ 0,9 R s  (с изключение на поддържащи секции)

(39)

{!LANG-5b40d0a99171acd46f0ff69eb482751d!} т {!LANG-c55ec1b255001810749c5c7747a85839!} R s  (с изключение на поддържащи секции)

(40)

{!LANG-e140b2ae37eea8c5d0ec3af1d48589d2!} {!LANG-370751da74d8145ea4153e218746f10f!}, {!LANG-91fbe2f75c40fb9d4d1a31b7d8760d9d!}  и {!LANG-907094af031022c170d602eb80e8ce51!} {!LANG-8f4514860225346260beed27c81edcc6!}

{!LANG-2e088d02e49f7285c1d155fee2a3c33a!} {!LANG-9ebef5679c35d93e280188b4391fe864!}

{!LANG-786a64614085c390a6589cb0040f0457!}  и {!LANG-db46c501ed51ec00e47e2f931d6d5e71!} {!LANG-a659b79d3d1c81827f094a3698778bd6!}

{!LANG-fa1f5d6c969e14e1d7770f5cbcb1abcd!} {!LANG-370751da74d8145ea4153e218746f10f!} = 0; {!LANG-91fbe2f75c40fb9d4d1a31b7d8760d9d!}{!LANG-f60b9dd6ea7ad5e841708197509296b5!} {!LANG-907094af031022c170d602eb80e8ce51!}{!LANG-0df9850f11e25ff4b871e1ef5b5b44e1!}

{!LANG-4e8101fef7ec5fc4bc83918689d85225!} {!LANG-3bb76395709b41a1c1e248a50cbbb644!}, {!LANG-786a64614085c390a6589cb0040f0457!}  и {!LANG-2640d5a1db22bbb30e777d0bf219b239!}{!LANG-6951d0d40a44a2307abfb9706faa0c96!}

{!LANG-a279e03828aa4fed87d8cff86868bd40!} = 0,5(1+{!LANG-2cd6ee2c70b0bde53fbe6cac3c8b8bb1!}); {!LANG-bc558078ba51248fe3b6f5559c6c486e!} = 0,5(1+{!LANG-786a64614085c390a6589cb0040f0457!}); {!LANG-790751d49e6dcd81e5f057ae26a365c2!} = 0,5(1+{!LANG-db46c501ed51ec00e47e2f931d6d5e71!}).

{!LANG-013818f776489ce812c7aa99ec769605!} {!LANG-c18eafc2a4a0a61edd295a631d5b843b!}{!LANG-2ad49218f580d308420b61bb07990a53!} {!LANG-132bf2be3e39bd19ca8b930e92e955ad!}{!LANG-69954410f5019ce02db413c60827b617!} {!LANG-96d3408c91cd7d21c22bd3b561ea0cf2!}{!LANG-76acd143fbeeb460c55a4eb5f23e0cd1!}

при т {!LANG-c55ec1b255001810749c5c7747a85839!} R s {!LANG-2cd6ee2c70b0bde53fbe6cac3c8b8bb1!} 1 = {!LANG-2cd6ee2c70b0bde53fbe6cac3c8b8bb1!}; (42)

{!LANG-7b6e8b861432d67caa4110806edc0cbd!} R s т £ 0,9 R s {!LANG-3bb76395709b41a1c1e248a50cbbb644!} = 1,05{!LANG-cb5152ff01f66d8c9703baf796051318!} , (43)

където (44)

{!LANG-e140b2ae37eea8c5d0ec3af1d48589d2!} с {!LANG-24a2a0d6b8151c4648d44b875960ff25!}

т  и з {!LANG-6c95c12288064f2579948d9d89a2860d!}

а {!LANG-62ece5e7d87a58e618636636db21ca7f!} а {!LANG-c5dc6c2457b693194d0b00bfc132658e!} а = 0 {!LANG-e29f1d9b52b251337638613b6a58d267!}

{!LANG-96d3408c91cd7d21c22bd3b561ea0cf2!} {!LANG-702d50813600be4d4e800321a2b3ff4b!} с.

{!LANG-70a5f8a6afb904532d70cbb1e24bab04!} с, {!LANG-8e992396ef891a343bd498f5f0ae6136!}  и {!LANG-2640d5a1db22bbb30e777d0bf219b239!}{!LANG-68385bc2de6deba698a347e122560e17!}

{!LANG-4727def26301a8ff7744c0568459218b!} т {!LANG-728a1f9b064e4ab340d045f12274e9a7!}

{!LANG-cf010d5f496dd1efc3508fd118090867!}

{!LANG-6d210480d5a655505d47d2c356f9a33f!}

{!LANG-07e9cf28c7e7a0eee9ad71c39f1711f6!}

{!LANG-0fc024405dee6894e805e6a4acc4b39f!}

{!LANG-d5c937215172deffc02d578aa3264384!}

{!LANG-4233bd66d9c64f92d04eb6e914272ca5!}

{!LANG-6a4beba2df5837a4be83216475b70370!}

{!LANG-95e868f4c438c5e59000e79b26ec3648!}

{!LANG-85ac138a67232f5f2af0b060e7ee9c87!}

{!LANG-9de688d086ed39baa45474abb82d06fc!}

{!LANG-59c1e290355a823c55480577d83db4c8!}

{!LANG-71780d4ebf3156bdde2fcb35eafe5d36!} {!LANG-571925d0b059515456dc3c5252a8f487!}{!LANG-0fae07fc7fd1164019521a5e61cffa16!} {!LANG-25642dbe59cde859f57fc60dfeaecf44!}{!LANG-8eefcd256d51352e9a043cb316173645!} {!LANG-ec6ca9bab0d13f780742eb29e49116ed!}{!LANG-5e03f8eb77f5d78cbc38639cb9655f53!}

{!LANG-40d34b5353a87f69f42cd50c60bab9ad!}

1.1 . {!LANG-93ddc26692c4669c132da6f32ae7f9d0!}

{!LANG-78d6276203e90612a5b7c137bd47f418!}

1.2 . {!LANG-a6099a5fad04ba7f503da3b6765e3e8b!}

1.3 . {!LANG-622d213377587c0a5c486d277739aeb1!}

{!LANG-10e83d7afa47a3fa7e3b968447dbd71a!}

{!LANG-498924082b2167579f753ea1095a6a58!}

{!LANG-4d2a87336581be34d7a884bd4757854d!}

{!LANG-435aa3a49ce44fa3168aaa3ab1754612!}

{!LANG-4c45ebf678b37f6dcba33fdb4cea6357!}{!LANG-3b76ecc1247a864063a48b93398f87ba!}{!LANG-7d355b7afb412a9ba473528362a83bc6!}{!LANG-18537e80097e75fa516e282b73a5b56b!}

{!LANG-97bec9cedbe2d16f9ad1b4b363ad5db0!}{!LANG-b7a70dfe2222fb612ce336f1b9af56d1!}

{!LANG-f9e07120d68f6c577043469acc0ecf11!}{!LANG-d06a2394a29ec4c9960d05581c3000e3!}

{!LANG-0fb548d3d271bcc7e4ec5e5e663adada!}{!LANG-93cc742afc3e20596bc3a1b5012c49df!}

{!LANG-e8feaaae5923a4f0b0fd1cbbd5f1c8f1!}{!LANG-4117b0ed90dcc921c49df0181d533ac6!}

{!LANG-04f52d7d7000a1b1ed33d4a767c4523d!}{!LANG-556c1e36fdb8f1c7c693d4409d3f0738!}

{!LANG-2bb6e36a509c7e82717b7edbabbfe6ca!}{!LANG-1f845d635839054dedba4b2c9df8054a!}

{!LANG-b0901fba8a6cad3f82eeb554dd465112!}{!LANG-c57f2c623427e638f677dacb54bf2978!}

{!LANG-aaaf201882d2b028d02375f74d304c79!}

{!LANG-2d4588a9a1cef3d18c12b416e32cd050!}

{!LANG-3a2658b95a4a853c6d46b0585aaea852!}

{!LANG-f9054955e9ce02d0ce6ddb4270737a34!}

{!LANG-6a8b9d3a43f808e8a805b4765787f039!}

{!LANG-c0d4ea9c1806895b1ba5e42483235420!}{!LANG-7aff3edb6fab9540b0169be7e7851a6e!}

{!LANG-b83edb51a97501bc2f7af22c2cf9ee5a!}{!LANG-ad7ee0ca05de8c906d85ee90959a3eb7!}

{!LANG-2bb6e36a509c7e82717b7edbabbfe6ca!}{!LANG-9c3881615ddc591997c0d9ed22a83231!}{!LANG-1d630709edd2a08bb3a131b0748111a3!}

{!LANG-05333c67bbdfa4074a299a0752ef03ae!}{!LANG-64b992caa6e7009c1c13d38d19836b59!}

{!LANG-d80fc7b5084d55ef6e8c585c31376dea!}{!LANG-ef93ce661f7cbae650f95a91531424a8!}

{!LANG-9c1846821cf7bf87566d5a67334ec397!}{!LANG-10d6add3f0bc2ff6af7cb411675036e1!}

{!LANG-0cdc5f254ec1bc27a24262d03bf309f4!}{!LANG-04c359ffb715ea0700fe3e78b901b16d!}

{!LANG-11987e3e7af851fe204629319b148994!}{!LANG-14121a0c352af38e077b6d0ac8eb5bc1!}

{!LANG-a3e8837dc03c0e1471482fe8b3f1932d!}{!LANG-14f81c178345ba56db52992ca7b30e0c!}

{!LANG-47d5486a4f81273288bc535e92ff022d!}{!LANG-6cc339530a9d030d4edff5630df6b81e!}

{!LANG-35593b425c68919843a4ad0ea979270c!}{!LANG-13d3c99a6c9701fa599389419cbc112e!}

{!LANG-c7d44fdf490f72b644dd7634e655dcf2!}{!LANG-06f113642c88ba7fd384e0f347561217!}{!LANG-a3b19edda4cbb6de9f9f328cd1948af1!}

{!LANG-e8804775ac7f39780233a39e47adebab!}{!LANG-2b4fa46a69f20a2584a6f252607f2c64!}

{!LANG-6fa6635674491f9044c2f1fb2285f674!}{!LANG-9c1e31a101a81fa9b68c2bed992b3a9b!}

{!LANG-d8379febdfd1abf0a8113b070ecfd742!}{!LANG-dcd6ecb0f07d578586a9429187dceafa!}

{!LANG-9c24d378840ece88ec8e7ff2d817e3c1!}{!LANG-a8a1d7a26be0973d6a520d86b52bd326!}

{!LANG-50ed8600602496befecd974f57da9daa!}{!LANG-f568ec44a9964f49a3c9b2258e15a3da!}

{!LANG-4312de9265104fce9f30d7be392ce918!}{!LANG-820f72bfed386a8f9471c4dab65adc83!}

{!LANG-fc86b41711e8ee470150f3f70aef7b39!}{!LANG-8da78fd51e6bff2c346f6b5468008c05!}

{!LANG-9d3844335199576fec8c8e29a2caf32f!}{!LANG-9dd49d0d785244647b900fa324affc23!}

{!LANG-2ec8b095a776f7c401a71dbcdf9591a3!}{!LANG-88ee3af56d7bcc51a4a06ecef748ad04!}

{!LANG-21c10b0c6c760fb6ce0f9180c780b9ae!}{!LANG-7321913959affa560e8e1835f7f98f98!}

{!LANG-e23a1d07fbe6b8cb94db305ea8f3f527!}{!LANG-e7bc1a5b811161354612694c7af0793c!}

{!LANG-240df1453d61ece274a2b891ffe5db5e!}{!LANG-8cb074c43614c78b67c9bb0a46992270!}

{!LANG-894149dffbed084c1029519e78c6e771!}{!LANG-4f26c626d3446103ae07740cebca314f!}

{!LANG-5fc330a5254748ea4d08c221acc9cf2d!}{!LANG-33c22c6ce749fe3cd07b24f39bd51d97!}

{!LANG-e9b833649eb7b4ed93f6354cc5ae4bff!}{!LANG-cca6190c57a6df16bf991ba8a08e06d1!}

{!LANG-444274e999edd86bac2dc1cf8dc32320!}{!LANG-7ab58ffc8e07ada34d29db382b719d02!}

{!LANG-441825022832b678342d832433f1574b!}{!LANG-bc41e9bb0ddf97b79af155ae62f13620!}

{!LANG-160e513a0460d297f8f8090f314907ca!}{!LANG-f6963054296e5f4436fe5582cd815ad2!}

{!LANG-4d34805164f7f1f041891a728cfaba59!}{!LANG-19b1910ea4eb73a38cbee83d5f78c41c!}

{!LANG-7d15e7085d80413f7e96a2e1cc9a9d76!}{!LANG-f83ab441d77aa7db35ecc2fd2727509e!}

{!LANG-4153231bad0479c249d062fd47c3c497!}{!LANG-8f3794fa6c86a3c47e03fbf7c3ed4f7c!}

{!LANG-e53908de38c6e596c2645769b8684626!}{!LANG-91e1cc0e71eacdeda17e3012a21b9a0a!}

{!LANG-09f932617609d0a7293e9c516844d247!}{!LANG-497b50527768b64dbb2a43857cf2aaf3!}

{!LANG-3a26e804052a213d1a87027e44e7941b!}{!LANG-5c94b586033be74d8b6c6bf2fbb7f723!}

{!LANG-007f389fa60787b5ff35295611a45e4c!}{!LANG-a0984ccd403f8132ec44353a56e88a02!}

{!LANG-2272a9e9fde19c166d126fade6812b1e!}{!LANG-74014990c67c266e25ae2b5fa887137c!}

{!LANG-0bb8dcdaadf4b03974a5858f02799c8a!}{!LANG-e73aa5ffdcf40fcb8d5b2ee81c87ed5b!}

{!LANG-ea88bce4e1210e1e09ab2fcbdc804bb8!}{!LANG-315df29594798442244ba79132aac744!}

{!LANG-e00b00895bc9319bf31fe3e7b1a45d0c!}{!LANG-07a5b51612952809d06747f72094262d!}

{!LANG-1c1ac69f87d178715c500981d990908b!}{!LANG-945d4c756c80a94d386279140680c546!}

{!LANG-8e5b189f9d5e3214309e0461b181e387!}{!LANG-e983c7d3017285594191b2aead75fc11!}

{!LANG-6aec4031ad0c7de4b19f3fc236db5144!}{!LANG-24cc2cc3eb99c1dbd75567018ef2ba85!}

{!LANG-f0922279ee4fea3ac98fe41f9cf4af3f!}{!LANG-a8445cd7b934671e4dad74790a3703e4!}

{!LANG-64be584a50577ead67fadbab23751324!}{!LANG-0fe18bd267dad2c4a1d16adbc47956af!}

{!LANG-bb96f63c853a71e38164a9fcf0488ddc!}{!LANG-bf6317721b8b21ab92e93a0d34897c2b!}

{!LANG-0473737244fe5b8dace8eb28964d364a!}{!LANG-b8f7177880899a8383600cf1b96f984f!}

{!LANG-b3f38834d404285e4d8b5883a0ac11d3!}{!LANG-8cdff441ac629040a3b794dbff436669!}

{!LANG-1e2b5c51913ea9da2de61bb9f36ff9a2!}{!LANG-4f598ecc7d8888dc1b80dd5e2f450295!}

{!LANG-ebb5d1d947eeaf8cdd3abc190b1bc3df!}{!LANG-c05e32f76dedcd1c14c8ad14cf21deb6!}

{!LANG-70e1721c5ebd33647cf02a6809c580be!}{!LANG-551856e7264e497fe445b80f8e1be5bf!}

{!LANG-2c0339292090bdc2fef75bc72db64f53!}{!LANG-44d91eb31fef55c9ca2ed0b48b09da70!}

{!LANG-4552aa4c2a1d8779a89ad46a55bc51fc!}{!LANG-04749371a2585f33ced0545ebab54c70!}

{!LANG-78d92d0e70e3068994eef15a94512a33!}{!LANG-726a90e32d60355a5d74f309b9886cf7!}

{!LANG-0fff2f60cde76869aaa0398c345ddab1!}{!LANG-5dbaf9a6649c614f4fa50af8518b826c!}

{!LANG-630c92a23f5eb047e3037a01c1a72345!}{!LANG-0ea0d3da98fafdf37fd62a41491632c8!}

{!LANG-3cdf5596ceea133fff007b7e47524637!}{!LANG-af3230e1506fba83cf95cfac921c869c!}

{!LANG-012d6256f6e09458f5e7c35acf26b701!}{!LANG-9a379017a4973d14dba636afecc9fb9b!}

{!LANG-8e9cb1d10af059bdd86ed4fc4af78156!}{!LANG-0f836b34196b18b229848d6ac59719c6!}

{!LANG-3b55551d2a1d99bb237c71948c249ad9!}{!LANG-565fc602a62cd6032c88fb7ad24ece96!}

{!LANG-1f37f3d9c08bf816c032db705a90bdd2!}{!LANG-d1ceaa3cc9f1d5fd94e44c726134e617!}

{!LANG-e93a2f63ae4367a2946ecca2793c5ceb!}{!LANG-eadb8408053f483b4e5f2c7d8121a09e!}

{!LANG-f9f23d0a9a5304d79446a9eacaf4fe0e!}{!LANG-d50dce970717ee29c98bdc6f14fff165!}

{!LANG-890ecdc50381dff546d6b879adf7a2d6!}{!LANG-562ab1ede987310e547c280f726916b2!}

{!LANG-7510f177eec48fc7ed545a39738d4f36!}{!LANG-2e5403b474a7f903924f7cb60c0268e7!}

{!LANG-1e00728ae158c1188b1cf51010d92626!}{!LANG-d50c65e85ee0296516aed7778c861ae1!}

{!LANG-8dfa5f05869ecc5170516a2ca116ddcd!}{!LANG-81f4c4f478cd394f6d1b62e7f6f00618!}

{!LANG-c87f25fc0409e5cff671835150502a46!}{!LANG-23f94a0a8b0caea88f4a5cc448f22c0e!}

{!LANG-875f7de7c9c164da14939450757fd00a!}{!LANG-c335d75f2c7a03cb78f02a9fe667b912!} .

{!LANG-f066bed1b4543215c8965c6281c35b21!}{!LANG-86879ee4c584042d88f961387c678639!}

{!LANG-96d5419e7aae63701c548677bc7b688b!}{!LANG-cae16998a1485c1f8e9c87a14f700285!}

{!LANG-28266954ef10646ab0c0e64625cbdaee!}{!LANG-9d5014287050cf6e1f8f2af039ce7f75!}

{!LANG-0c2e156307b509f0198f59f03122f160!}{!LANG-e4011fd00b83ad0809d91fe01c815d73!}

{!LANG-62ae4cec14c72cbe83d66a1076afc3a0!}{!LANG-5cb0504e8bff502e6eb6203cbdbd1619!}

{!LANG-38eeb60d604e2fdc3e3951e3ec205dd7!}{!LANG-5befd1d3ec33f8803639ed7e831990b1!}

{!LANG-71fecfc398d542f43704812a3087a166!}{!LANG-698678cc64dfadbc328f4d14cd25c92c!}

{!LANG-d834cb41a04e1fd90d3af3794efb47ed!}{!LANG-68765317ec37cd8ea0aaa1f990f9f19c!}

{!LANG-9b23de764ddb669fa8959c16bf25818a!}{!LANG-29e307052374133b8d04f83ae6fa9b8d!}

{!LANG-84e4f41bfea2764d41381efc72581e77!}{!LANG-5d045d72edc647f2a303e1d7309924b3!}

{!LANG-e1e1d4977db18db5faab72b219b6c4b6!}{!LANG-3daa005efb6e31f3abfb22fcb7faddea!}

{!LANG-c630e31e7125a5886a4accc247166755!}{!LANG-6a9daabddf51c88a937cb61cc03a5d8f!}

{!LANG-6dcdf9e0360eb891664dbd585d7fd236!}{!LANG-1aef80d67bf921d9b3f9288492b2de5d!}

{!LANG-caa9f450f8f51399ea8cc594591a2c13!}{!LANG-d70f6731299d961f18da4cd21b60d2eb!}

{!LANG-52626a526581c519f7f7bca9330bd36a!}{!LANG-6e9228bf9003de25aeca2c65c83ee469!}

{!LANG-bdef9211b217a8f53617892aae1b8f2d!}{!LANG-037142fa99485caa15511b3f26c4025b!}

{!LANG-d3409f4961b9b4816a9bb72985b6b517!}{!LANG-7d3215d5b38ac3eb124f41d7de28c093!}

{!LANG-f3b41968f99f7183a0aef70569b911de!}{!LANG-bf75893bfdbad098b96d30784508cd27!}

{!LANG-91cb1cc52969f8533c6a3f213d25850c!}{!LANG-556c578c0c245a9976923348050c02a6!}

{!LANG-2267fe68545e4d14501f6c50e453e06c!}{!LANG-14a93025577fb359c4de738c1dd3eff6!}

{!LANG-f2e8544be73d50602ee058390f2fdd77!}{!LANG-5352aff8fda46d82318c230b13e1dd15!}

{!LANG-29a19a3cd7b69a538f8b30fcc6dd278a!}{!LANG-a48565e186a5a4b1eb4238d213f34288!}

{!LANG-8a13d3f047d9316a91286f99b0a9f907!}{!LANG-51b5e976fe73a3e2e02a82857c8c6cd6!}

{!LANG-9cc83f9cb772b98ab84fd0d66d961f1f!}{!LANG-18eb98ad0c70c8875197ebacde0b26fe!}

{!LANG-940839211bb5aef484a0583e1c206f56!}{!LANG-cb2e089bcb4c87a89ce8b4a1431c7326!}

{!LANG-5791414201b3032a72321c9dce478466!}{!LANG-628a3063afac464cbb8dafe85ca4e6b8!}

{!LANG-f68f0aa2a673cf3ce2a680242936b019!}{!LANG-94af4e7f8d84c4ddc6324e0de544d73d!}

{!LANG-78a2f9572cad17b607383c971a92190d!}{!LANG-e7b3ca851a33dea2bbf3bc4b59c6a41d!}

{!LANG-76ee0a273b1ca43135a795ca3c08948b!}{!LANG-67dbe62a0227b0ae0638a6876c7ce0eb!}

{!LANG-a9b7d754133db88ea251a58f60dae672!}{!LANG-2cf5c9a6670a45b48c4a7aa7843ad4b3!}

{!LANG-02475cc7d60e896272e93191543213e3!}{!LANG-72ead8e96c0c3ab62c955894c0dc02e4!}

{!LANG-753852d50b850637c985bce05d5389e3!}{!LANG-7efcfe4dae414e1e00b2d401f845cbfe!}

{!LANG-005805f8b63fc25e8adf6478d424bf05!}{!LANG-770ec00cc6da978d4b86509239122ac5!}

{!LANG-ac334d9259e3a2ef9361b430195f2286!}{!LANG-06f5433d38a2d155c804d87cda25f1dd!}

{!LANG-b829cf9479df1740aaab083a82f75cca!}{!LANG-41cf228268494e0f7b141e569ccb3604!}

{!LANG-4c056f3616ea1d25984cc0e4d6d63bd2!}{!LANG-2d386acd2230108fa14b98cd97ddb41e!}

{!LANG-686caa083f5303b32e3a739a947e1f18!}{!LANG-77fe697d675426ec4121a0b03d7bf6a4!}

{!LANG-058306456b019b39f5a2be0602b2fe8c!}{!LANG-7fb7333f89488f627d98b844416ed1dd!}{!LANG-794614c99f27e9cf03372d4fe816541f!}

{!LANG-7fc254d9e246f228bb21722b8f3e9bae!}{!LANG-0490ec52133e8181469c6c5b4ab3663a!}

{!LANG-e1a2f855d93492f135b7f00d97e5144c!}{!LANG-8fe421f7f12c3a80fe3b35eac6367dc7!}

{!LANG-18a7a340108c5a005d19ae631629be88!}{!LANG-ffe5764975473fc38b385c7fbafac8f7!}

{!LANG-6f53d1535f6c2a1efd3d33db0bcbfb7e!}{!LANG-9db23897c63c3a6963238e753b0718fa!}

{!LANG-d76ad0ec7fde7d1820a0084d86384ddb!}{!LANG-d517ff4b85616a877133dadccaeadae4!}

{!LANG-b83e14883193ba14d4fb0f1dba178285!}{!LANG-d143d276fe37391033191f566f00f038!}

{!LANG-5db9cb11aaec04dc507b47e250d0b287!}{!LANG-d851b40d3fc56e62005875776f26a22f!}

{!LANG-3339ef464ce7ff82f4b0704479a4a0de!}{!LANG-e8cf4ff41e56614717e8a7832b7d6fd5!}

{!LANG-866bd61939ef604c46aa9b05cc59410a!}{!LANG-b9e9d4bf4548461df307ec925b659722!}

{!LANG-77e863d1474d7e28f4ea1c499d322c3f!}{!LANG-17d6d49595ec42dda8fa27f49060a514!}

{!LANG-21b03008f19b3171467de244ac318e36!}{!LANG-bc67981b2dc7d122b0e50043efb78cd7!}

{!LANG-a3e948ccd1324d8bc0976709b2af672d!}{!LANG-eb24929f53de1845bcc440d810ffbeac!}

{!LANG-b896857fdfe82a022059343d31372d24!}{!LANG-01069c9a4da96132bcd823a95468883b!}

{!LANG-760ae930eb021e160a8af631ca532b38!}{!LANG-7b8646ff638fb48f116aa378e5814f6e!}

{!LANG-de654678ef62197ddae244901b57983e!}{!LANG-52173ae87d731b2f4c9d9306b4d3959f!}

{!LANG-6f701e0d8208347493419dc11094771c!}{!LANG-99864046437c59b0e796cc056d33d825!}

{!LANG-0802a1121cbec0d6a1b236b69e129a83!}{!LANG-4208f113b6a9ebf392c15e11f7fdc817!}

{!LANG-fd42c10fbdab41dc44daa001462746e8!}{!LANG-0a15c99a7895240b311142d2930c946b!}

{!LANG-4b4c394ee46b619abb6fe1ae720e3d6a!}{!LANG-e3ac3e2b68cc6bf0a76299e6ea5bdbe9!}

{!LANG-d02a9cfc1e3139e17b063fbf344bb595!}{!LANG-e64d5db8d5a8d6f0e44fc4bea516d184!}

{!LANG-0ba17a7e5918bb93ca21cfcd945e1c9e!}{!LANG-02002461480d581efe8a8abe03e07b9b!}

{!LANG-8401e1afbbe9739431f34fdff67ec320!}{!LANG-2fdd7a5de821563707bb357caafaa91b!}

{!LANG-d9ff4222d8ffd96ee9a6c4849acd2776!}{!LANG-cc96bf78b85121c734f3a6bc88c67c1a!}